Зависимости компонентов

В работах [72, 89, 97, 98,] приведены результаты исследования зависимости электрофизических параметров: коэрцитивной силы, магнитной проницаемости, остаточной намагниченности и удельной электрической проводимости, от приложенного к образцу механического напряжения. На рисунке 2.2.6 показаны зависимости коэрцитивной силы и начальной магнитной проницаемости от сжимающих и растягивающих напряжений для средне - и высокоотпущенных сталей [97], а на рисунке 2.2.7 представлены зависимости коэрцитивной силы от числа циклов при испытаниях на малоцикловую усталость [98].

Рисунок 2.2.6 - Зависимости коэрцитивной силы и начальной магнитной проницаемости от сжимающих и растягивающих напряжений для средне - и высокоотпущенных сталей: а) - сталь 25, 40Х; б) - Ст. 3, 09Г2

В работах [72, 89, 97, 98,] приведены результаты исследования зависимости электрофизических параметров: коэрцитивной силы, магнитной проницаемости, остаточной намагниченности и удельной электрической проводимости, от приложенного к образцу механического напряжения. На рисунке 2.2.6 показаны зависимости коэрцитивной силы и начальной магнитной проницаемости от сжимающих и растягивающих напряжений для средне - и высокоотпутценных сталей [97], а на рисунке 2.2.7 представлены зависимости коэрцитивной силы от числа циклов при испытаниях на малоцикловую усталость [98].

Рисунок 2.2.6 - Зависимости коэрцитивной силы и начальной магнитной проницаемости от сжимающих и растягивающих напряжений для средне - и высокоотпущенных сталей: а) - сталь 25, 40Х; б) - Ст. 3, 09Г2

На рис. 28 показана зависимость коэрцитивной силы и твердости стали ШХ15 от температуры закалки в масле (рис. 28, а) к температуры отпуска (рис. 28, б). Кривые зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска для сталей 18Х2Н4МА и 08Х18Н10 приведены на рис. 29.

С увеличением концентрации перрената калия количество рения в покрытии возрастает от 0 до 30 (массовые доля %) а количество фосфора уменьшается от 4 5 до 2 2 (массовые доли %) Изучение зависимости коэрцитивной силы от количества введенного в раствор перрената калия показывает что добааление в раствор О 1 KReC>4 почти не изменяет величины коэрцитивной сялы по сравнению с Со — Р покрытиями при концентрации О 3 KRe04 коэрцитивная сила снижается

По результатам исследования образцов труб, забракованных магнитным методом, и результатам лабораторных исследований представляется возможным установить более четкие зависимости коэрцитивной силы металла от различных конструктивных и эксплуатационных факторов, что позволит не только выявлять трубы, предрасположенных к повреждениям, но и прогнозировать их надежность.

магнитные характеристики стали являются функциями как макроструктуры, так и тонкой кристаллической структуры. Поэтому средствами неразрушающего контроля можно получить объективную информацию о состоянии тонкой кристаллической структуры. До сих пор для аналогичных целей уже применялись соответствующие зависимости коэрцитивной силы или удельного электрического сопротивления.

О неоднозначности магнитных и электрических свойств этих сталей, сообщается в работах [13, 26]. Однако максимум в зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска сдвигается в область более высоких температур, что объясняется замедлением процессов, происходящих при отпуске сталей, легированных хромом. Возникновение максимумов, вероятно, объясняется коагуляцией карбидов, протекающей в этих сталях при нагреве выше указанных температур. Для контроля качества термической обработки [26] использован мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. В работе [27] предложено использовать

Анализ литературных данных по зависимости коэрцитивной

Размерная и температурная зависимости коэрцитивной силы

В случаях неодноосного напряженного состояния обычно постулируется применимость к задачам ползучести теории малых упруго-пластических деформаций. Учитывая, что при высоких температурах коэффициент Пуассона близок к 0,5, можем считать материал несжимаемым. Зависимости компонентов напряжения от компонентов деформации приведены на стр. 17. Зависимость интенсивности напряжения а, от интенсивности деформации е,- получаем по той или иной гипотезе ползучести заменой а и е на о/ и е( соответственно.

В случаях неодноосного напряженного состояния в задачах ползучести обычно используется теория малых упруго-пластических деформаций. Учитывая, что при высоких температурах коэффициент Пуассона близок к 0,5, можем считать материал несжимаемым. Поэтому зависимости компонентов напряжения от компонентов деформации такие, как представлено на стр. 16. Зависимость интенсивности напряжения щ от интенсивности деформации ег получаем по той или иной гипотезе ползучести заменой о и е на а; и е; соответственно.

Поэтому зависимости компонентов тензора деформаций от компонентов тензора напряжений в линейной теории удобнее брать в виде линейных временных интегральных операторов больцманов-ского типа.

Аналитическое исследование системы (41) из-за нелинейной зависимости компонентов вектора Q от обобщенных координат системы оказывается весьма затруд-

можно реализовать на ЭВМ, пользуясь стандартными программами [104]. В случае зависимости А., ду, Ь и р от температуры задача становится нелинейной. В некоторых случаях она может иметь вариационную формулировку [27], а в общем случае ее можно сформулировать при помощи интеграла взвешенной невязки. Для нелинейной задачи система уравнений вида (4.3.56) также будет нелинейной вследствие зависимости компонентов [Л] и {Q} от температуры

На основе выбранных статических, квазистатических и динамических расчетных схем по формулам сопротивления материалов, теорий стержней, пластин и оболочек для каждого момента времени устанавливают компоненты трех номинальных нормальных а и трех касательных т напряжений без учета концентрации напряжений. По этим составляющим устанавливают главные напряжения а1,а2,ст3 и главные деформации е1,е2,ез, в первую очередь для момента достижения экстремальных нагрузок Fmax. Главным площадкам для этого момента времени присваивают индексы i,j, k, и тогда имеют место равенства <з\ = а,-,а2 = orj ,ст'3 = afc и е{ = е,,е2 = е,- ,е3 = ek. Для других моментов времени т1,т2,...,Т; и зафиксированных площадок с индексами i,j, k, строят зависимости компонентов а и деформаций е по времени т. На этих зависимостях выделяют моменты, когда какая-то из составляющих напряжений сг или деформаций е достигает экстремального (максимального или минимального) значения, а потом начинает уменьшаться (или увеличиваться) до следующего экстремального значения.

можно реализовать на ЭВМ, пользуясь стандартными программами. Если A, qv, Ъ и (3 зависят от температуры, то задача становится нелинейной. Иногда она может иметь вариационную формулировку [13], а в общем случае ее можно сформулировать с помощью интеграла взвешенной невязки. Для нелинейной задачи система уравнений вида (4.76) также будет нелинейной ввиду зависимости компонентов [Л] и \Q\ от температуры, и ее придется решать последовательными приближениями. При наличии вариационной формулировки нелинейной задачи, когда существует функционал с известными экстремальными свойствами, удается воспользоваться методом локальных вариаций [53]. Решение нелинейной задачи стационарной теплопроводности можно также получить методом установления, рассматривая искомое распределение температуры как итог нестационарного процесса теплопроводности при заданных неизменных во времени условиях теплообмена.

Подставим (1.43) и (1.44) в (1.32). Тогда получим зависимости компонентов скоростей деформаций ползучести от компонентов напряжений в виде

Уравнения (1.45) и (1.46) определяют зависимости компонентов скоростей деформаций ползучести от компонентов напряжений по теории течения.

Уравнения (1.45) и (1.48) определяют зависимости компонентов скоростей деформации от компонентов напряжения по теории упрочнения.

Уравнения (1.45) и (1.51) определяют зависимости компонентов скоростей деформаций от компонентов напряжения по теории структурных параметров.