Зависимости намагниченности

Указанные зависимости нагрузочной способности от конструктивного исполнения полимерных подшипников и узлов, в котором они установлены, экспериментально проверены. Полученные расхождения между расчетными и экспериментальными изменениями допустимых lpav] лежали в пределах 6—12% (см. гл. 3).

Рис. 4.18. Зависимости нагрузочной способности ТПС из материалов группы Н от исполнения полимерного слоя при работе с периодическим смазыванием в стенке коробки (в); в зубчатом колесе диаметром 200 мм (б*) и 100 мм (в)

Рис. 4.19. Зависимости нагрузочной способности ТПС из АТМ-2 от исполнения полимерного слоя при работе с периодическим смазыванием в стенке коробки (а); в шестерне диаметром 200 мм (б) и 100 мм (в)

Рис. 4.20. Зависимости нагрузочной способности ТПС из АТМ-2 от исполнения полимерного слоя при работе с одноразовым смазыванием в стенке коробки (а); в шестерне диаметром 200 мм (б) и 100 мм (в)

На рис. 4.19 приведены зависимости нагрузочной способности ТПС из этого материала при работе с периодическим смазыванием, а на рис. 4.20 — при работе с одноразовым смазыванием. Основные закономерности, изложенные выше при анализе графиков для

полнения корпуса. На рис. 4.21 приведены зависимости нагрузочной способности ТПС из материалов с различной теплопроводностью от диаметра зубчатого колеса, в котором эти подшипники установлены. При использовании материала с минимальной теплопроводностью (например, материалы групп 1—3, 9—16) четырехкратное увеличение диаметра шестерни способно увеличить нагрузочную способность в 1,3—2,5 раза (рис. 4.21, а). По мере увеличения толщины полимерного слоя темп увеличения [pav] имеет тенденцию к замедлению. Так, если при периодическом смазывании ТПС, толщине слоя 0,2 мм и ак = = 16 Вт/(м2-°С) нагрузочная способность ТПС возрастает (при увеличении ?>2 с 50 до 225 мм) с 2 до 5 МПа- м/с, то при толщине 2,2мм — всего с 1,8 до 2,4 МПа-м/с. Для материалов с более значительной теплопроводностью (группы 4) темп возрастания нагрузочной способности с увеличением диаметра зубчатого колеса (при прочих аналогичных условиях) примерно вдвое выше (рис. 4.21, б). Еще более возрастает темп увеличения нагрузочной способности ТПС из этих материалов при их эксплуатации с одноразовым смазыванием (рис. 4.21, в).

Рис. 4.21. Зависимости нагрузочной способности ТПС диаметром 20 мм от диаметра шестерни при работе с периодическим смазыванием для материалов группы 14(я), для АТМ-2 (в), для АТМ-2 при одноразовом смазывании (в)

Рис. 4.22. Зависимости нагрузочной способности ТПС от толщины полимерного слоя из материалов группы 14 при работе с периодическим смазыванием в стенке коробки а); в шестерне диаметром 100 мм (в); из материалов группы 1 в стенке коробки (г); в шестерне диаметром 200 мм (д); в шестерне диаметром 100 мм (е); из материала АТМ-2 при работе с одноразовым смазыванием в шестерне диаметром 200 мм (ж)

Рис. 4.23. Зависимости нагрузочной способности при работе в стенке коробки ТПС из материала группы 14 от его относительной ширины при работе с периодическим смазыванием

На рис. 4.23 приведены зависимости нагрузочной способности ТПС из аце-тальных материалов группы 14 от относительной ширины ТПС для различных значений их рабочих диаметров, которые имеют характер логариф-

Рис. 4.24. Зависимости нагрузочной способности ТПС диаметром 20 мм от коэффициента трения полимерного материала при работе в стенке коробки (а); в шестерне диаметром 100 мм (ff) и ТПС диаметром 80 мм в стенке коробки (в)

связь между J и Н выражается соотношением J = xH, где х - магнитная восприимчивость. В анизотропных в-вах направления векторов J и Н в общем случае различны. Единица Н. (в СИ) - ампер на метр (А/м). НАМАГНИЧИВАНИЕ - возрастание намагниченности магнетика при увеличении напряжённости внеш. магн. поля. В парамагнетиках Н. состоит в переориентации хаотически колеблющихся магнитных моментов атомов или ионов в направлении поля. В ферромагнетиках Н. происходит сначала за счёт смещения границ и увеличения объёма доменов с наиболее близкой к направлению поля ориентацией векторов спонтанной намагниченности, затем за счёт поворота в направлении поля магн. моментов доменов; заканчивает Н. пара-процесс. Н. ферримагнетиков состоит в ориентации разности векторов намагниченности магн. подрешёток сначала по полю, затем поперёк поля (опрокидывание подрешёток) и, наконец, в переориентации атомных магн. моментов вдоль поля (схлопы-вание подрешёток). НАМАГНИЧИВАНИЯ КРИВЫЕ - гра-фич. изображение зависимости намагниченности ферромагнетика от

Как показали исследования температурной зависимости намагниченности насыщения, цементит отсутствовал в материале вплоть до данной температуры. Нагрев до более высоких температур привел к нарастающему выделению цементита из пересыщенного феррита вплоть до температуры 813 К, соответствующей равновесному составу сплава. Микротвердость в интервале температур между 473 и 673 К сильно уменьшилась, что свидетельствует как о протекании возврата в микроструктуре, так и об удалении излишнего углерода из феррита.

На рис. 4.1 представлены кривые температурной зависимости намагниченности насыщения crs(T) для одного и того же образца после дополнительных отжигов. Видно, что каждый последующий цикл, состоящий из нагрева до различных температур, выдержки и охлаждения, приводит к изменениям в форме кривых. Во-первых, следует отметить, что намагниченность насыщения образца в исходном состоянии (после ИПД) (кривая 1} на 30% меньше, чем после отжига при 1073 К. Отжиг при 373 К приводит к незначительному росту намагниченности насыщения (кривая #), в то время как в результате отжига при 473 К (кривая 3) наблюдается более заметное увеличение as(T). Наибольшее увеличение намагниченности наблюдается после отжига при 723К (кривая^). Отжиг при 873 К (кривая 5) приводит к изменению намагниченности только в области промежуточных температур 400-550 К. Наконец, после отжига при 1073 К (кривая 6} поведение намагничен-

Рис. 4.1. Кривые температурной зависимости намагниченности насыщения <га(Т) для одного и того же образца Ni, подвергнутого последовательно ИПД (кривая 1), нагреву до температур 373К (кривая 2), 473К (кривая 3), 723К (кривая 4), 873 К (кривая 5) и 1073К (кривая 6), выдержке и охлаждению с этих температур

Рис. 4.2. Кривые температурной зависимости намагниченности насыщения o's(T) для измельченного в шаровой мельнице несконсолидированного порошка Ni в исходном состоянии (кривая i), после нагрева до температур 373К (кривая 2), 473К (кривая 3), 723К (кривая 4), 873К (кривая 5) и 1073К (кривая 6), выдержке и охлаждению с этих температур

В большинстве ферритов, однако, не-происходит полной компенсации магнитных моментов, и тогда их результирующий магнитный момент определяется разностью антипараллельных моментов. Поэтому ферриты относятся к классу нескомпенсированных антиферромагнетиков. Поскольку температурные зависимости намагниченности каждой из подрешеток (будем называть так каждый из антипараллельных моментов) в общем случае не одинаковы, следовательно, температурная зависимость результирующего магнитного момента может иметь причудливый вид. Вместо известного закона Бриллюэна, монотонного спада намагниченности с температурой вплоть до точки Кюри,— зависимость спонтанной намагничености от температуры может иметь минимум, может обратиться в нуль при некоторой температуре, а затем с ростом температуры возрастать, пройти через максимум и снова обратиться в нуль в точке Кюри. Точка компенсации (температура, при которой моменты подрешеток оказываются равными) наблюдается, например, у иттрийгадолиниевого феррита, обладающего очень интересными для исследования и полезными для практического применения магнитными свойствами.

зультате исследования температурной зависимости намагниченности многих аморфных сплавов в целом установлено, что:

менно увеличить и содержание бора, тб кривая зависимости намагниченности от температуры становится более выпуклой и при этом Bs повышается.

Кривая намагничивания — графическое изображение зависимости намагниченности ферромагнетика от напряженности внешнего магнитного поля.

Графическое изображение зависимости намагниченности ферромагнетика от напряженности внешнего магнитного поля называется кривой намагничивания (рис. 33). Кривые намагничивания определяют характеристики магнитных материалов и служат для расчетов магнитных цепей электромагнитов, магнитных пускателей, реле и других электротехнических устройств и приборов.

Для характеристики магнитотвердых материалов существен-гую роль играет кривая размагничивания, которая представляет собой [асть петли гистерезиса, располагающуюся во втором квадранте. Кри-!ая размагничивания (как и полная петля гистерезиса) может быть пред-тавлена в виде зависимости намагниченности 4л/ или индукции В от иешнего магнитного поля Н. Основными параметрами кривой размаг-шчивания в этом случае являются остаточная намагниченность 4л/г, )статочная индукция ВГ коэрцитивная сила fHc и ВНС, максимальная магнитная энергия (5//)тах. Анализ предельных кривых размагничива-и кривой магнитной энергии (рис. 8.1) позволяет оценить предель-значения основных характеристик магнитотвердого материала, если «вестна его намагниченность насыщения 4л:/,, (табл. 8.1). Приведенные 3 таблице соотношения позволяют оценить теоретический уровень маг-1итных свойств любых магнитотвердых материалов, обладающих одним