Зависимости относительной

На рис. 8 показаны графики зависимости относительных размеров поперечного сечения hjh* от надежности по прочности для различных комбинаций законов распределения нагрузки и несущей способности. Здесь /г* — размеры поперечного сечения, подсчитанные при значениях нагрузки и несущей способности, равных их математическим ожиданиям. Для наглядности по оси абсцисс откладывается величина -Ig (1-Я).

Рис. 2.10. Зависимости относительных разрушающих напряжений от угла раскрытия острого V-образного надреза

На основе результатов представленных в табл. 4.8 построены зависимости относительных затрат С01„ от нероятпости безотказной работы (рис. 4.6).

На рис. 8.12, а, б представлены зависимости относительных расходов жидкости в пленке ж2=С/пл/С и в ядре потока х3=0я'/0 от массового паросодержания смеси х при отсутствии обогрева и в условиях обогрева при различных значениях q. Измеренные расходы жидкости в пленке в необогреваемом канале получены при гидродинамическом равновесии.

Рис. 5.23. Расчетные зависимости относительных погрешностей Аац (а) и AaL (б) от изменения угла ввода Да

С целью определения сходимости полученного теоретического решения и результатов опытного определения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению в зоне нераспространяющихся усталостных трещин на рис. 30 построены расчетные зависимости относительных пределов выносливости от теоретического коэффициента концентрации напряжений для мелкозернистой и крупнозернистой сталей. За единицу принят

Рис. 30. Расчетные зависимости относительных пределов выносливости по разрушению (О, П) и трсщинообразованию (А, V) при растяжении-сжатии плоских образцов с концентраторами напряжений постоянной глубины t= = 2 мм (а) или постоянного радиуса при вершине р=0,2 мм (б) из мелкозернистой (кривые 1) и крупнозернистой (кривые 2) сталей: в — К0 = аа

Рис. 5.27. Зависимости относительных пределов проч-ностей от объемного содержания наполнителя. Эксперимент: ф стеклянные микрозерна, О стеклянные микробаллоны.

Получим зависимости относительных потерь энергии в добавочных сопротивлениях от частоты и скорости нарастания анодного тока, на основании которых можно будет приближенно определить верхний частотный предел работы инвертора.

Согласно уравнению построим зависимости относительных потерь от частоты при постоянном значении времени восстановления tB =

Рис. V.37. Зависимости относительных потерь.в добавочных сопротивлениях от частоты:

На рис. 2.3 показаны зависимости относительной высоты hid и просвета п от объемной пористости т. Как видно, для шаровой укладки рекомендуемые зависимости вполне удовлетворительно согласуются с результатами расчета по зависимостям (2.19) и (2.20).

Состав газовой среды оказывает большое влияние на скорость окисления железа и стали. Особенно сильно влияют кислород, соединения серы и водяные пары, о чем свидетельствуют приведенные ниже данные о зависимости относительной скорости коррозии (%) стали с 0,17% С от состава газовой среды при 900° С (по Гатфилду).

Рис. 2.6. Зависимости относительной теплопроводности \/А.„ от пористости П спеченных из порошка (а), а также из волокон, сеток, спиралей и вспененных (б) металлов

На рис. 2.14 построены зависимости относительной прочности сварных соединений со смещением кромок от от-

Чувствительность радиографии зависит как от энергии излучения Е (рис. 16—18), так и от контрастности снимка YD) общей нерезкости изображения и, воздействия рассеянного излучения, достигающего пленки и определяемого фактором накопления. Поэтому при просвечивании изделий по участкам, когда все перечисленные параметры меняются от центра к краю снимка, чувствительность контроля также изменяется. На рис. 19 приведены графики зависимости относительной чувствительности от угла ср при просвечивании плоских изделий различной толщины с использованием ка-навочных дефектометров. Фокусное расстояние выбирали из условия uf ^ sgj Up. Снимки расшифровывали на негатоскопе с яркостью экрана 30 кд/м2, при этом расстояние от глаза наблюдателя до экрана составляло 25 см. Из графиков следует, что с увеличением угла ф чувствительность контроля

формулу (1) и номограмму на рис. 9, а можно использовать для приближенной оценки глубины проникновения магнитного поля проходного ВТП в длинный круговой цилиндр или трубу. Истинное значение глубины проникновения для наружного проходного ВТП с однородным магнитным полем превышает оценку по (1). На рис. 10 показаны графики зависимости относительной глубины проникновения б* = 8/R от квадрата обобщенногопараметра контроля х ==. = R ]Ло)^1аа, где R — радиус контролируемого цилиндра или наружный радиус трубы (б* = У~2/х).

сечения, получаемых прокаткой или волочением, наиболее характерны узкие продольные дефекты (трещины, закаты, волосовины, риски и т. д.). Они оказывают такое же влияние на ВТП, как бесконечно узкий и бесконечно длинный разрез глубиной h, направленный в глубь цилиндра по радиусу (рис. 36, дефект типа А), На рис. 37, а представлена диаграмма зависимости относительной комплексной величины приращения напряжения Дб/^ измерительной обмотки проходного трансформаторного ВТП от глубины поверхностного дефекта h% (величина /г* выражена в долях диаметра цилиндра) для различных значений обобщенного параметра л;2. Диаграмма справедлива для неферромагнитного бесконечно длинного цилиндра при коэффициенте заполнения ц = 1. На рис. 37, б приведен соответствующий график для модуля AU*.

виде зависимости относительной функции массообмена от параметра закрутки

Оценка влияния состояния поверхности образцов после их упрочнения на относительную живучесть материала была проведена применительно к титановым сплавам ВТЗ-1, ВТ-8, ВТ-22 и ОТ-4, которые широко используются в элементах конструкции ВС и ГТД гражданской авиации [106]. Были рассмотрены различные режимы нанесения на поверхность круглых образцов слоя хрома, который используют для снижения контактных повреждений для вращающихся деталей. Разработанная технология нанесения слоя хрома включает в себя первоначально этап подготовки поверхности путем упрочнения ее шариками, а далее осуществляется электрохимическое осаждение слоя хрома различной толщины за один или несколько этапов [107]. Были рассмотрены ситуации изменения режимов хромирования по трем параметрам: размеру шариков, используемых для упрочнения поверхности, температуре раствора и величине тока в процессе нанесения хрома; также рассмотрено одно-, трех- и шестикратное хромирование. Испытания на усталость выполнены при растяжении и изгибе с вращением корсетных, круглых образцов диаметром в рабочей зоне 8 мм в диапазоне уровней напряжения 330-850 МПа. Длительность роста трещины определяли фрак-тографически после достижения глубины около 0,5 мм. Во всех случаях и вариантах процесса хромирования были получены подобные зависимости относительной живучести от долговечности образцов (рис. 1.23). Эти зависимости были подобны друг другу для разных сплавов и не зависели от вида нагружения путем растяжения или изгиба с вращением. Они были едины и для разных вари-

Важным результатом проведенных оценок периода роста трещины является установление единой зависимости относительной живучести (периода роста трещины) от долговечности при различных уровнях рабочего давления и уровнях ГП (рис. 14.30). Эта зависимость описывается единым соотношением следующего вида:

В отличие от Ат погрешности Ай и Аа различны для координат Я и L. На рис. 5.21, а изображены зависимости относительной погрешности АсН от угла ввода колебаний а10 при различных значениях относительного отклонения ct/cto скорости сдвиговой волны. Видно, что АсН близка к нулю, если а0 = = arctg (cto/ct), и возрастает с увеличением а10.