Зависимости параметра

На рис. 1.14 построены зависимости относительного сужения и удлинения искусственно состаренных (деформация + нагрев до 250°С) сталей от степени предварительной пластической деформации ед. Как видно, с увеличением степени пластической деформации значения у и 5 падают. Это свидетельствует об охрупчивающем действии на металл пластических деформаций, что при определенных условиях, должно соответствующим образом снижать эксплуатационные характеристики элементов, например, при их работе в условиях воздействия отрицательных температур.

Рис. 1.14. Зависимости относительного сужения \\i и удлинения 5 от степени деформации ЕПЛ (деформационное старение)

Зависимости относительного давления q = — — от относи-

На рисунке 3.2.8 приведены графики зависимости относительного вносимого векторного потенциала

витка радиусом R над неферромагнитным листом (рисунок 3.2.8, а) и зависимости относительного вносимого магнитного потока Фт*(и) = ФВ1/?»)/Ф(0+) для проходного ВТП при контроле трубы (рисунок 3.2.8, б).

Механизм смазочного действия в металлополимерной системе, работающей в условиях граничной смазки, в настоящее время изучен еще недостаточно. Установлено, что на поверхности трения образуется смазывающая пленка, которая удерживается на поверхности полимеров (фторопласт, полиамид, полиэтилен) вследствие электризации поверхностей при трении. Смазочная среда не только адсорбируется на поверхности полимера, в некоторых случаях ее молекулы проникают в аморфные области материала и ослабляют межмолекулярные связи, приводя к поверхностной пластификации полимера. В этом случае коэффициент трения может повышаться до значений, превышающих наблюдаемые при трении без смазочного материала. Для изучения механизма трения в металлополимерных трибосистемах при граничной смазке проводилась оценка активности смазочных сред к полимерам и изучение их влияния на коэффициент трения в парах трения полиэтилен низкого давления (ПЭНД)-сталь 45. Оценка активности смазочной среды осуществлялась по кинетике растекания капли. Капля масла наносилась на поверхность полимера, и по фотографиям измерялся ее диаметр при растекании. Зависимости относительного прироста диаметра капли от времени растекания для вазелинового и авиационного (МС-20) масел приведены на рис. 3.5. На поверхности ГТЭНД вазелиновое масло растекается неограниченно долго, и при этом происходит впитывание масла в материал и набухание последнего. Растекание масла МС-20 на поверхности ГТЭНД наблюдается только до определенного предела, и в дальнейшем площадь капли практически не изменяется. Введение в вазелиновое масло 0,5% по массе стеариновой кислоты ускоряет растекание масла по поверхности, что свидетельствует об увеличении активности масла по отношению к полимеру при введении в него поверхностно-активного вещества.

На рисунке 3.2.8 приведены графики зависимости относительного вносимого векторного потенциала

Am>(t.) = Aml(t-)/A(0+) для витка радиусом R над неферромагнитным листом (рисунок 3.2.8, а) и зависимости относительного вносимого магнитного

На рис. 31 приведены графики зависимости относительного вносимого векторного потенциала Лвн* (/*) = = Лвн (t#)/A (0+) д'ля витка радиусом R над неферромагнитным листом (рис. 31, а) и зависимости относительного вносимого магнитного потока Фвн* = фвн (**)/Ф (0+) для проходного ВТП при контроле трубы (рис. 31, б).

Глубина дефектов Aj* выражена в долях толщины стенки Т. Влияние глубины залегания 6* дефекта показано штриховыми линиями. На рис. 44 сплошной линией дан график зависимости относительного сигнала At/* от глубины HT* поверхностного дефекта (типа А) в трубе с толщиной стенки Т* = 0,13 при х\ — 15. Для сравнения штриховой линией показана кривая, полученная для поверхностного дефекта в сплошном круговом цилиндре при я2 — х\.

процесса уноса капель в ядро потока. На рис. 8.5 представлены зависимости относительного расхода жидкости (воды) в пленке *2=0'пл/С от паросодержания х в необогреваемой трубе диаметром d=13,3 мм при фиксированных давлении р и массовых скоростях рш [124]. Здесь G — полный массовый расход парожидкостной смеси. Как видим, отчетливо проявляются два различных закона изменения величины х2 от х: резкое падение KI при низких паросо-держаниях, когда на поверхности пленки движутся крупномасштабные волны, и очень слабая зависимость х2 от х в области больших паросодержаний. В последнем случае расходы жидкости в пленке весьма малы.

Использование в расчетах на прочность J-интеграла требует определения функциональной зависимости параметра J от приложенной нагрузки на разных этапах упруго-пластического деформирования модели, включая и стадию

В работе /31/ приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показывать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра ?н от нагруженное™ сварного соединения стс , его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различныхположенияхпорывшвах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр ?н уменьшается с увеличением поправочной функции F. В условиях общей текучести (рис. 5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения ст незначительно.

Рис. 6.18. Температурные зависимости параметра а (а) и межслоевого расстояния Сам (б) надмолекулярной структуры модифицированного ПТФЭ

В работе /31/ приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показьтать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра ^н от нагруженности сварного соединения ст , его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различных положениях поры в швах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр 4Нуменьшается с увеличением поправочной функции F. Вусловиях общей текучести (рис.5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения а,

Зависимости, параметра *т от параметра закрутки описывается формул^ими:

Исследования зависимости параметра аннигиляции h = N (0)/50 от числа циклов при постоянном приложенном напряжении ог на

На рисунках приводятся соответствующие построения кривых ?(<р) для трех характеристик жесткости: билинейной (рис. 11), с зазором (рис. 12, а) и с натягом (рис. 12, б) и зависимости параметра Q от относительной средней амплитуды колебаний сср (рис. 12, в).

В результате облучения параметр решетки увеличивается и тем сильнее, чем ниже температура облучения и выше накопленная доза (рис. 3.2). Общий характер зависимости параметра с от температуры обработки сохраняется тот же, что и у необлученного материала. В то же время относительный прирост параметра А с/с у не-графитированных образцов заметно выше, чем у графитирован-ных, по крайней мере до температуры облучения 200° С (см. рис. 3.2). Для графитированных образцов А с/с мало зависит от совершенства кристаллической структуры и в первом приближении может быть принято оди«аковым для разных материалов. Поэтому при построении зависимостей относительного изменения параметров кристаллической решетки от дозы облучения можно использовать данные, полученные на образцах различных марок графита, в том числе и зарубежных [187, 220].

Для ряда элементов конструкций, показанных на рис. 2.42, изучено влияние на НДС основных параметров (ау, а*, т) процесса нагружения. Соответствующие зависимости параметра интерполяции К ~

Рис. 2.59. Зависимости параметра интерполяции К от параметра оу, полученные

Рис. 2.64. Зависимости параметра интерполяции К и максимального относительного перемещения и" для элементов конструкций I - III от параметра нагрузки