Зависимости показателя

При сушке капиллярно-пористых коллоидных материалов изменение dm во времени t происходит по зависимости, показанной на рис. 10.3, а, получаемой экспериментально. Изменение Т в процессе сушки от г описывается кривой нагрева или термограммой сушки. Однако более полно кинетика сушки выявляется по температурным зависимостям T = f(dm) и кривым скорости сушки ddm/dt = f(dj (рис. 10.3,6). Зависимости (рис. 10.3) свидетельствуют о том, что процесс сушки протекает в несколько периодов. В период прогрева tn материал прогревается, a dm изменяется незначительно, причем при конвективной сушке dn > dmr, Tc > Т„, рс < рп (dn, Tn и р„ — соответственно влагосодержание, температура поверхности слоя и парциальное давление водяного пара над поверхностью материала). Длительность периода Гп невелика, и при сушке «тонких» материалов его значением пренебрегают.

Некоторые материалы, и в их числе незакаленная сталь, следуют зависимости, показанной на рис. 6.19, а, тогда как другие, такие, как бронза и закаленная сталь, — показанной на рис. 6.19, б.

На третьем участке зависимости, показанной на рис. 11, меняется не только износ, но и качественная картина изнашивания. Уменьшение износа на этом участке связано с увеличением фактической площади контакта соударяемых поверхностей благодаря значительной .пластической деформации поверхности изнашивания, что в конечном итоге вызывает увеличение диаметра образца в зоне контакта. В этом случае происходит изменение макро- и микрорельефа поверхности изнашивания; глубина лунок уменьшается, торец образца принимает вид расклепанной поверхности. Необходимо отметить, что не все материалы можно испытывать на ударно-абразивное изнашивание при большой энергии удара: материалы высокой твердости нельзя из-за их хрупкого разрушения, а вязкие — из-за интенсивной пластической деформации.

Раствор аммиака в воде является сравнительно слабым электролитом (как видно из зависимости, показанной на рис. 6-12); основные свойства его еще более ослабевают по мере повышения температуры. Растворимость аммиака в воде весьма велика, и поэтому уже при парциальных давлениях около 1 кгс/см2 она в значительной мере отклоняется от закона Генри. Так, на рис. 6-13 приведены изотермы растворимости аммиака при некото-

а определяется только переменной составляющей Р0. Изображенная на фиг. 4 сплошной линией гиперболическая зависимость рассеиваемой энергии от интенсивности давления р (которому пропорциональны предельные силы трения д0) соответствует выражению (17); она справедлива лишь при тех достаточно больших значениях р, которые отвечают условию (1). Чем короче полоса, тем большим должно быть соответствующее минимальное значение р. Если левый конец полосы закрепить, то ограничение (1), конечно, отпадет; исследование этого последнего случая приводит к зависимости, показанной пунктиром на фиг. 4. Здесь следует обратить внимание на существование максимума получаемой кривой; он означает, что существует некоторое оптимальное давление, при котором можно добиться наибольшего демпфирования.

где Fi5(z) — нелинейная функция усилия, приложенного к рабо чему органу следящего привода от демпферного цилиндра 3, имеющая вид зависимости, показанной на рис. 3.53, а. Гармоническая линеаризация нелинейности F\5, представляющая собой однозначную четную функцию (рис. 3.53, в), на основе зависимостей (3.1) и (3.2) при гармоническом изменении переменной z = = y4sin Отдает

где Fie(y)—нелинейная функция приведенного к поршню цилиндра усилия от потерь вязкого трения в сопротивлениях RI и R2 (рис. 3.52, б), условно принимаемая в форме зависимости, показанной на рис. 3.53, а. При такой форме зависимости потери вязкого трения в сопротивлениях R\ и R2 принимаются пропор-диональными скорости перемещения поршня силового цилиндра у = 2, что завышает эффективность демпфирования. В действительности следует потери вязкого трения считать пропорциональными расходу q жидкости в маслопроводах, который образуется как перемещением поршня силового цилиндра, так и сжимаемостью жидкости в его полостях.

измеренного по СО-2. Эти углы совпадают только в диапазоне углов а = 39 ... 52°. При углах, меньших 39°, максимум эхо-сигнала наблюдается, когда преобразователь отодвигается от двугранного угла, т.е. ау возрастает. Это отклонение от ожидаемой зависимости, показанной штриховой линией, вызвано влиянием неоднородной продольной (головной)волны.

параметра Kj для распространяющейся трещины устанавливают с помощью соответствующих динамических решений и данных о нагрузке Р, размерах и скорости роста трещины. С этой целью используют также прямые способы, основанные на методах фотоупругих и других покрытий [42]. Однако с любой из известных подходов к построению зависимости, показанной на рис. 11.4.4, очень сложен и специфичен как при получении исходных экспериментальных данных, так и при осуществлении динамического анализа при расчете величин KI . Поэтому, как правило, используют относительно простые методы одноточечной оценки характеристики ЛГ/min °®3

к зависимости, показанной на рис. 3.24, в. На рис. 3.26 представлена зависимость эффективных и теоретических коэффициентов концентрации для цилиндрических образцов с поперечными отверстиями при изгибе с вращением. Значения аа взяты из работ [52,

ной растворимостью компонентов в твердом состоянии: в области расслоения (от NBI до NBZ) принудительная гомогенизация системы вызывает повышение энергии Гиббса, а G, Нв-кривая резко отличается от той, которая соответствует неограниченной растворимости компонентов друг в друге. Как видно, кривая имеет один максимум и два минимума. , . Состав же равновесных сосуществующих а- и р-фаз можно найти, проведя общую касательную к этой кривой, что, очевидно, является графическим выполнением условия термодинамического равновесия (1.5) двухкомпонеятной гетерогенной системы. Легко видеть,-что новая G, Мв-кривая, составленная из двух участков первоначальной кривой для гомогенных а- и р-фаз и касательной в a-f-p-област-и, отвечает устойчивой системе и аналогична зависимости, показанной на рис. 1.4,6. -

При заданном орошении расчет ведется с помощью зависимости, показанной на рис. 5.1.10.

Если с изменением температуры изменяется кинетический закон окисления металла (например, для hn = &„т показатель изменяется с температурой, т. е. п ф const), использование зависимости (242) затруднено или исключено. В этом случае для ряда целей, в частности для обнаружения качественных изменений в протекании процесса с изменением температуры, применимо эмпирическое уравнение температурной зависимости показателя коррозии у за т = 1, аналогичное уравнению (242):

двоение лучей света при прохождении через оптически анизотропную среду (напр., большинство кристаллов), происходящее вследствие зависимости показателя преломления от направления электрич. вектора Е световой волны. В одноосном кристалле один из лучей (обыкновенный) подчиняется обычным законам преломления света, а другой (необыкновенный) - не подчиняется. Оба луча

ДВОЙНОЕ ЛУЧЕПРЕЛОМЛЕНИЕ — раздвоение лучей света при прохождении через оптически неоднородную (анизотропную) среду (напр., большинство кристаллов), происходящее вследствие зависимости показателя преломления от направления электрич. вектора Е световой волны. В одноосном кристалле (см. Оптическая ось кристаллов) один из лучей подчиняется обычным законам преломления света, а другой — не подчиняется. Первый луч наз. обыкновенным, второй — необыкновенным (см. рис.). Оба луча плоскополяризованы (см. Поляризация света). Плоскость колебаний необыкновенного луча проходит через луч и пересекающую его оптич. ось кристалла. Плоскость колебаний обыкновенного луча перпендикулярна к плоскости, проходящей через луч и пересекающую его оптич. ось кристалла. Д. л. используют в различных оптич. приборах (поляри-зац. призмы, компенсаторы и т. д.), при изучении строения кристаллов и определении минералов. Д. л. может быть вызвано искусственно в первоначально оптич. изотропной среде (см. Керра явление, Фотоупру гость).

Показателем горячеломкости (ПГ) сплава являлась суммарная длина всех трещин по радиальному сечению кольца. На рис. 28 представлены зависимости показателя горячеломкости от состава сплава, полученные в опытах с кольцом шириной 40 мм при различном внешнем давлении. Из приведенных данных видно, что в условиях всестороннего газового давления 0,5 МН/м2 горячеломкость сплавов снижается на 20—40%. Это дает основание предполагать, что при более высоких значениях всестороннего газового давления горячеломкость сплавов будет снижаться и далее.

При зависимости показателя степени металла от температуры для нахождения эквивалентной температуры необходимо решить следующее уравнение:

Простая запись уравнения Париса свидетельствует о том, что изменение скорости роста трещины однозначно определяется коэффициентом интенсивности напряжения. Однако из уравнения (4.8) следует "вращение" кинетических кривых вокруг точки с координатами "А" и "В". В результате этого одному значению скорости роста трещины может быть поставлено в соответствие множество коэффициентов интенсивности напряжения в пределах области их определения, которая соответствует стабильному этапу роста трещин. При таком подходе в описании процесса роста усталостных трещин параметры кинетической кривой не могут быть использованы в качестве констант материала и характеристик условий его нагруже-ния. Так, пример, рассматриваемый подход приводит к зависимости показателя степени тр от температуры испытания для жаропрочных сплавов [54], тогда как в ряде других работ [55, 56] показано, что температурная зависимость скорости роста трещины проявляется при неизменной величине показателя степени. С изменением температуры происходит эквидистантное смещение кинетиче-

Рассмотрим систему, состоящую из п независимых участков резервирования. Надежность каждого из них может быть увеличена путем использования резервирования. Известна функция зависимости показателя надежности j'-го участка резервирования от числа резервных элементов Rt fa). Каждый элемент i'-го типа характеризуется несколькими параметрами, например стоимостью, массой, габаритами, потреблением энергии и т.п. Характеристику i'-го элемента по j-му типу ресурса обозначим через с... Будем считать, что по каждому типу ресурса суммарные затраты могут быть представлены в виде

лия — в интервале 53,90—53,92 мм; четыре изделия — в интервале 53,92— 53,94 и т. д. При комплектовании всех партий изделий необходимо пользоваться одними измерительными приборами и устройствами, что исключает субъективные ошибки. Для ускорения все партии можно комплектовать одновременно. Скомплектованные партии пропускаются далее по всему технологическому маршруту с обязательными замерами и определением поля рассеяния после каждой операции вплоть до получения конечной продукции. По результатам составляются две выходные диаграммы: 1) поэтапного изменения показателя качества сог- по ходу технологического процесса; 2) зависимости показателя качества конечной продукции от Показателей качества на анализируемой операции.

Рис. 8. Зависимости показателя степени Ь в формуле (36) от коэффициента вариации стойкости kj-:

Какой-либо закономерной зависимости показателя т от относительных шагов s\/d и s2/d не обнаруживается. Отдельные отклонения от среднего значения т отражают, очевидно, погрешности опытов. По-' этому было принято среднее постоянное значение т, которое с учетом всех использованных материалов оказалось равным т= —0,25.

На рис. 32 приведены результаты экспериментов в виде зависимости показателя степени при зазоре от вязкости масла и значения зазора. Учитывая, что эксперимент проводился только при одном размере щели, без учета возможных вариантов ее формы (конусность, овальность), можно утверждать, что действительная зависимость сложна, а формула (55) годна только для прикидоч-ных расчетов. Теоретическая зависимость более точна для высоковязких масел, видимо, из-за меньшего влияния изменения вязкости вдоль щели и меньшего изменения утечек при меньшей абсолютной величине их.