Зависимости представленные

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работающих при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты.

В некоторых странах размеры нахлестки по длине клеевых соединений пластмассовых труб нормализованы в зависимости от диаметра трубопроводов. Кривые этой зависимости представлены на рис. 50.

На рис. 4.18, а эти зависимости представлены для ТПС из материалов группы 14 наиболее употребимых рабочих диаметров при их эксплуатации в стенке коробки. Как следует из графиков, увеличением параметра U с 0,2 до 3,0 Вт/°С можно в этом случае достичь увеличения [pav] в 2,5—4 раза.

Конечно, результаты численного решения задачи посредством соответствующей обработки можно аппроксимировать для дальнейшего использования аналитическими зависимостями, и наоборот - решение, полученное в аналитической форме, можно затем представить в виде таблиц числовых значений. Поэтому деление методов на аналитические и численные является в известной степени условным, особенно в тех случаях, когда в процессе решения задачи устанавливается аналитическая зависимость температуры тела от координат и (или) времени, а коэффициенты этой зависимости представлены в числовом виде.

Составленные зависимости представлены в табл. III.2 и'Ш.З. Зависимости соответствуют уравнению вида

Полученные зависимости представлены на рис. 6. Характер графиков свидетельствует о том, что при увеличении давления и других неизменных параметрах несколько увеличиваются температура парогаза на выходе, температуры стенки и воздуха, причем изменение температуры воздуха менее заметно. Рост температур при увеличении давления и неизменных остальных параметрах объясняется тем, что с увеличением давления уменьшается степень сухости парогаза, при этом парогаз увлажняется и содержит больше капельной влаги.

Все эти зависимости представлены в виде кривых на фиг. 301, в.

хрупкости. Эти зависимости представлены на рисунках 43 и 44.

Полученная зависимость (38) и найденные коэффициенты позволяют построить расчетные зависимости суммарного удельного газовыделения фенола и формальдегида при термодеструкции стержней, полученных по горячим ящикам и Cold-box-amin-процессу. Эти зависимости представлены на рис. 4.5.

В основе метода лежат зависимости фазовой ср и групповой cg скоростей распространения волны ао от частоты / и толщины h слоя, как показано на рис. 1.10. На рис. 2.96 эти зависимости представлены (качественно) в функции от произведения fli. С ростом jh обе кривые асимптотически приближаются к скорости cs поверхностной волны Рэлея.

В таблице 4.6 приведены зависимости значений равновесного потенциала кислородного электрода от рН. Зависимости представлены для значений давления кислорода 0,1 и 0,021 МПа (парциальное давление О2 в атмосфере).

Наибольшее влияние на закон движения механизма оказывают движущие силы и моменты, а также силы и моменты сопротивления. Их физическая природа, величина и характер действия определяются рабочим процессом машины или прибора, в которых использован рассматриваемый механизм. В большинстве случаев эти силы и моменты не остаются постоянными, а изменяют свою величину при изменении положения звеньев механизма или их скорости. Эти функциональные зависимости, представленные графически, или массивом чисел, или аналитически, носят название механических характеристик и при решении задач считаются известными.

(7.10) Ван дер Ваальса. На этом же рисунке приведены экспериментальные данные, полученные для аргона и неона. Можно предположить, что зависимости, представленные на рис. 7.4 в безразмерном виде, будут универсальными для различных веществ.

Наибольшее влияние на закон движения механизма оказывают движущие силы и моменты, а также силы и моменты сопротивления. Их физическая природа, величина и характер действия определяются рабочим процессом машины или прибора, в которых использован рассматриваемый механизм. В большинстве случаев эти силы и моменты не остаются постоянными, а изменяют свою величину при изменении положения звеньев механизма или их скорости. Эти функциональные зависимости, представленные графически, или массивом чисел, или аналитически, носят название механических характеристик и при решении задач считаются известными.

Наблюдаемый характер разрушения объясняется наличием структурных дефектов покрытий, таких, как металлический титан в покрытии TIN и поры, выполняющих роль концентраторов напряжений, снижающих сопротивляемость модифицированных слоев коррозионно-механическому изнашиванию. В процессе прерывистого резания образование сетки микротрещин может привести и к разрушению материала основы за счет отрыва частиц покрытия в местах их прочных связей с твердым сплавом. Карбидотитановые покрытия имеют более высокую трещиностойкость, лучше сопротивляются образованию и росту трещин [ 117]. Трещиностойкость износостойкого комплекса "покрытие-основа" зависит от релаксационных свойств тугоплавких фаз, входящих в его состав. Релаксационные свойства износостойкого комплекса зависят от температуры трибомеханического контакта. При этом с повышением температуры релаксационные свойства покрытий возрастают заметнее, чем таковые основы. Поэтому работоспособность инструмента при резании на высоких скоростях определяется структурными характеристиками покрытия. Повышение скорости резания приводит к изменению механизма разрушения режущих кромок твердых сплавов, который зависит от диффузионных процессов в приповерхностных слоях основы и явлений микропластичности. Твердые сплавы с покрытием TiC более устойчивы к явлениям ползучести, чем сплавы с нитридотита-новым покрытием. Трещиностойкость износостойкого комплекса может быть повышена путем нанесения промежуточных мягких слоев, способствующих вязкому торможению образующихся в процессе изнашивания трещин [92, 116, 118]. Закономерности изнашивания твердосплавных инструментов с покрытиями наиболее полно иллюстрируют зависимости, представленные на рис. 7.13 [92].

Уровень погрешности расчета упругих констант, вносимой заменой противофазного искривления волокон на однофазное, оценивают по зависимостям табл. 4.2. Значком л отмечены характеристики материалов с противофазным расположением волокон. Их рассчитывают по зависимостям табл. 4.1. Волнистой чертой обозначены материалы с однофазным искривлением. Им соответствуют расчетные зависимости, представленные в

Используя описанные выше модели, можно построить кривые зависимости поперечного модуля Юнга и коэффициента увеличения деформации матрицы композитов от степени их наполнения стеклянными, графитовыми и борными волокнами (рис. 10). Установлено, что с повышением степени наполнения эти характеристики возрастают, причем у боропластиков коэффициент увеличения деформации растет быстрее, чем этот же коэффициент или поперечный модуль Юнга у двух других систем. Аналитические зависимости, представленные на рис. 10, получены при условии хорошего адгезионного соединения на поверхности раздела.

Уровень погрешности расчета упругих констант, вносимой заменой противофазного искривления волокон на однофазное, оценивают по зависимостям табл. 4.2. Значком л отмечены характеристики материалов с противофазным расположением волокон. Их рассчитывают по зависимостям табл. 4.1. Волнистой чертой обозначены материалы с однофазным искривлением. Им соответствуют расчетные зависимости, представленные в

Для определения стационарных значений эффективных коэффициентов турбулентной диффузии К используются зависимости, представленные в разд. 4.1. Эти эмпирические коэффициенты переноса замыкают систему уравнений (1.15) ... (1.18).

Авторами указанных выше работ величины (dp/dl))K и (dp/dl)n рассчитывались по «змеевиковым» формулам. С учетом этого обстоятельства можно сделать вывод о независимости параметров (4.18) от конфигурации канала, хотя абсолютные значения потерь давления двухфазного потока в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Предположив, что независимость параметров Локкарта— Мартинелли от конфигурации канала сохраняется и при течении неравновесного парожидкостного потока в условиях поверхностного кипения, для расчета потерь давления при поверхностном кипении в змеевиках можно использовать соответствующие «пря-мотрубные» зависимости, представленные в виде отношения потерь давления при поверхностном кипении АРП. к к потерям давления при течении изотермического потока жидкости Ар0. При таком подходе величина Арп к в змеевике находится из равенства

Зависимости, представленные на рис. 5-6 и 5-7, позволяют с достаточным приближением выявить область справедливости аналогии между раздельно протекающими процессами тепло- и массообмена. Аналогии соответствует условие

Для разных расходов воздуха через полноразмерную модель по табл. 3-1 строятся зависимости, представленные на рис. 3-4; на нем также нанесена примерная характеристика вентилятора. Точки пересечения характеристик вентилятора и полноразмерных моделей определяют расчетные величины расходов воздуха в каждом отдельном случае. Далее вычисляются скорости воздуха и значения чисел Re для исследуемых участков модели (табл. 3-2, случай II). Во всех четырех вариантах числа Re для сечения пережима лежат в пределах 21 • 103—23,4-103, а в зоне холодной части конвективного пароперегревателя — 370 000—424 000. Опыты по изотермическому моделированию аэродинамики газового тракта котла ТП-90 показали, что при этих значениях Re имел место автомодельный режим движения.