Зависимости приведенные

Далее по (9.8) для исследуемого механизма строим график зависимости приведенного момента инерции /п от угла ф, причем с целью упрощения последующего исключения переменной ф из графиков /п(ф) и АУ(ф) располагаем координатные оси, как показано на рис. 38, в. Пересечение горизонталей, проведенных из точек графика AT с вертикалями, проведенными из соответствующих точек графика /п (рис. 38, г), дает график зависимости приращения кинетической энергии AT от приведенного момента инерции /п, называемый диаграммой Виттенбауэра. По ней можно определить угловую скорость со начального звена в любом положении механизма, если известно значение со = соо при ф = 0.

Затем по формуле (7.8) для исследуемого механизма строим график зависимости приведенного момента инерции /п от угла Ф, причем с целью упрощения последующего исключения переменной ф из графиков /п(ф) и ДГ(ф) располагаем координатные оси, как показано на рис. 58,0. Исключение угла ф выполняется путем нахождения пересечения горизонталей, проведенных из точек графика ДГ с вертикалями, проведенными из соответствующих точек графика /„ (рис. 58, г). Полученный график зависимости приращения кинетической энергии ДГ от приведенного момента инерции /п называется диаграммой Виттен-бауэра. По ней можно определить значение угловой скорости со начального звена в любом положении механизма, если известно значение со = со0 при ф = 0. Для этого откладываем значение кинетической энергии при ф = 0 от начала координат графика ДГ(/„) вниз по оси ординат. Полученная точка От определяет начало координат графика Т(/п). Луч, соединяющий любую точку N диаграммы Виттенбауэра с началом координат От, образует с осью абсцисс угол ty, тангенс которого пропорционален квадрату угловой скорости со. Для доказательства этого положения найдем из прямоугольного треугольника OnN

Рис. 5.18. Расчетные зависимости приращения угла ввода "УЗ-колебаний для стали от угла истирания призмы (штриховая, линия) и угла ее подъ-ма (сплошная линия) при р„ - 50°

Пользуясь обычной формулой кинетики анодного оксидирования (6.26), находим для временной зависимости приращения анодного потенциала

Рис. 8. Зависимости приращения температуры пара от величины отношения Vi,/Vp (а) и абсолютного значения стабилизируемой температуры (б), а также коэффициента температурной чувствительности испарителя от коэффициента температурной чувствительности пара (в): а—/—СвН5(ОН)3; 2—С3Н5(ОН)3; 3—СН4б: 4-НгО; 5— NH3; 6—С2Н6; 7—N2; 6—l—VK/Vp = l; 2, 4—0,2; 3, 5—0,1; 6—VK{ /Vp = 0,01 (сплошные кривые — метанол; штриховые — азот); в—

Проделав соответствующие пересчеты, можно получить зависимости приращения энтальпии дымовых газов от расхода топлива и избытков воздуха: Д/ = /(В) и Д/ = /(а).

ров на расход двухфазной среды. Приближенный теоретический расчет рассмотрен в § 1-5. На основании обобщения опытных данных и теоретических расчетов были построены зависимости приращения коэффициента расхода А,и от Д^о (г/о) и конфузорности решеток при критическом отношении давлений 8<е* (рис. 5-30). На этом же рисунке приводится поправка К^, учитывающая влияние отношения давлений на решетку. Таким образом, расчет коэффициента расхода в двухфазной области цвл при известном его значении в однофазной зоне [лп осуществляется по формуле

Рис. 6.12. Зависимости приращения предела выносливости и степени пластической деформации при накатывании резьбы от радиуса впадины

Групповую скорость звука измеряли импульсным методом прохождения на частотах 24 и 100 кГц. Зависимости приращения этой скорости от выдержки показаны на рис. 7.31, б. На 1-й стадии от 0 (точка 1) до 10 суток (точка 2) бетон еще не поврежден, и оба образца ведут себя одинаково. На 2-й стадии от 10 до 30 суток (точка 3) материал расширяется, порождая трещины. Это приводит к разнице скоростей в поврежденном и контрольном образцах до 10%.

исследования зависимости приращения

На рис. 5.4 показаны типичные экспериментальные графики зависимости приращения времени распространения УЗ импульса в образцах 1 - 5 от приложенного растягивающего усилия. Параметры каждой кривой зависят от многих факторов, в первую очередь от материала и типоразмера образца. Такие кривые, получившие

Приведенные зависимости относятся к длительному сроку службы при нагрузке, близкой к постоянной.

В решениях типовых задач используются зависимости, приведенные в учебнике [4], а также некоторые другие расчетные соотношения, применяемые в инженерной практике. В приложениях содержится справочный материал, достаточный для решения всех предлагаемых задач.

В связи с этим следует отметить, что числа Рейнольдса потока, полученные при обработке результатов для пористых порошковых металлов с помощью параметра /3/а, существенно меньше соответствующих значений, рассчитанных при использовании в качестве характерного размера диаметра пор dn или частиц d4, хотя условия всех экспериментов и характеристики матриц примерно одинаковы. Поскольку параметр /3/а таких металлов обычно значительно меньше геометрических размеров пористой микроструктуры (что нетрудно показать на основании данных табл. 2.1), то использование параметра/3/а передвинуло бы зависимости, приведенные на рис. 2.7, из области Re > 1 и сблизило бы их в области Re < 1. В тех случаях, когда пористый металл изготовлен из мелкого порошка и d4 или dn малы и близки к /3/а, критериальные уравнения близки к тем, в которых в качестве характерного размера использована величина /3/а. Однако такое представление экспериментальных данных, приведенных в табл. 2.4, невозможно из-за отсутствия необходимых сведений.

В ходе исследования влияния ингибитора на кинетику электродных процессов снимали поляризационные кривые для стали 20 при различных рН в НС1 и реагенте РВ-ЗП-1, устанавливали зависимости, приведенные на рис. 49-51 и рис. 52-54 соответственно.

Для упрощения процедуры расчета механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций по данным испытаний вырезаемых образцов можно предложенный алгоритм представить в виде номограмм. В качестве примера на рис. 3.38 представлена номограмма, позволяющая по известным значениям геометрических параметров образцов сварных соединений и конструкций и экспериментальным данным ст* „/о), полученным при испытании образцов, определить искомые характеристики соединений стт ^к). Для удобства пересчета наиболее приемлемыми являются образцы круглого поперечного сечения, для которых , (3). = 1' ^к> = ^кп (при п - 0). Номограмма построена для случая, когда соединение ослаблено прямолинейной прослойкой. Используя расчетные зависимости, приведенные в настоящем разделе, можно по аналогии построить номограммы и для других типичных геометрических форм мягких прослоек.

В условиях эксплуатации в отличие от условий эксперимента, при котором получены зависимости, приведенные на рис. 1.2, одновременно могут изменяться нагрузка (контактное давление Р), скорость скольжения V и температура Т. Поэтому для надежного прогноза поведения узла трения в эксплуатации необходимо знать зависимости интенсивности изнашивания и коэффициента трения от названных внешних факторов. Для получения таких зависимостей проводят многофакторные эксперименты с использованием математических методов планирования эксперимента (испытаний материалов на трение и износ). Такие экспериментальные исследования осуществлялись для исследования свойств материала криолон-3. Был проведен полный факторный эксперимент типа N = S( при количестве варьируемых факторов К. = 3

5. Расчет и проектирование. При расчете схемы профиля (см. рис. 122,6) величину начального радиуса-вектора гв (радиуса базовой окружности) считаем заданной. Выбор величины г, определяется рядом динамических факторов, рассмотренных в § 29. Для определения величин других основных радиусов-векторов и углов а профиля служат зависимости, приведенные в пункте 3 этого параграфа.

Зависимость сигнала от длины дефекта 1# показана на рис, 52. Зависимости, приведенные на рис. 49—52, показывают, что чувствительность ВТП к дефектам определяется размерами дефектов, отнесенными к эквивалентному диаметру преобразова-

Зависимости, приведенные на рис. 1.20 и 1.21, установлены по экспериментальным данным, полученным как в необогреваемых, так и в обогреваемых трубах. То, что при этом влияние плотности теплового потока не выявлено, свидетельствует о том, что в примененной обработке это воздействие находится в пределах разброса экспериментальных данных, которые (как видно из рис. 1.21) сравнительно велики. Однако следует иметь в виду, что в большинстве случаев точность в определении Артр, достигаемая без учета влияния плотности теплового потока, оказывается достаточной.

* Зависимости, приведенные на рис. 4.3—4.5 и 4.7—4.9, построены по экспериментальным данным Л. С. Стермана. Обобщенная обработка этих данных приводится в работе [162].

•Упругие характеристики слоя с прямолинейным расположением волокон определяют по формулам табл. 3.1. Характеристики модифицированной матрицы, входящие в формулы, обозначены звездочкой. Для их расчета использованы зависимости, приведенные в работах [49, 86]. Относительное объемное содержание арматуры слоя в направлениях 1 и 3 обозначено соответственно Hi, Цз1 индекс «а» относится к арматуре, «с» — к связующему.