Зависимости приведенного

Коррозионно-усталостная долговечность трубопровода определяется из (5.1), при этом относительное поперечное сужение определяется согласно [13] и составляет для трубной стали 17Г1С 60%. Согласно зависимости, приведенной на рис. 38, для минимально допустимого значения потенциала катодной защиты магистральных трубопроводов, равного минус 0.85 В (МСЭ), показатель степени m модели Коффина - Мэнсона составляет 0,48. Величина уп-ругопластической деформации в концентраторе напряжений еа определяется, согласно [64], по формуле

На рис. 40.1 и 40.2 показаны зависимости приведенной длины трещины Z(i)//0 и приведенной скорости роста трещины t(t)/(l0b)

На рис. 4.21 проведено сопоставление результатов расчетов по формулам (4.9) (с использованием зависимости, приведенной на

Характер зависимости, приведенной на рис. 13, позволяет выделить два механизма разрушения изнашиваемой поверхности: 1) образование на поверхности из-

Характер зависимости «приведенной» скорости от напряжения определяет зависимость скорости деформации е от напряжения, поскольку

Характер зависимости «приведенной» скорости от напряжения определяет зависимость скорости деформации ё от напряжения, поскольку

пространение. Определялось время зарождения трещин для ряда •сплавов (рис. 52) [146]. Полученная зависимость в некоторой степени отлична от зависимости, приведенной в работе [138].

Зависимость приведенной вязкости v* от характеристической температуры 9 для исследованных полиметил-силоксанов представлена на рис. 3-34, из которого видно, что опытные данные по вязкости ПМС хорошо ложатся на обобщенную кривую. Полученные выражения для обобщенной зависимости приведенной вязкости имеют вид:

Чтобы уравновесить, необходимо вывести ротор на обороты, при которых проявляется прогиб. Полученную величину прогиба подставляют в формулу (3) и подсчитывают е. Уравновешивающие массы myi определяются из зависимости, приведенной выше.

Зависимость к. п. д. от частоты или от отношения Z)2/Aa подобна • зависимости, приведенной на рис. 11-3.

Результаты сопоставления показывают, что характер зависимости &Tsg от ay при одинаковых расходах газа сходный, хотя в прококсован-ном слое разность температур выше. Кроме того, расчеты указывают на наличие довольно слабой зависимости приведенной разности температур (&Tsg)/(Tw — T0) от теплоты термического разложения смолы (ДЯ*)/[с8(7\о — Т*)] и температуры разложения (Т* — T0)/(TW — Т0).

3) Строим график зависимости приведенного момента инерции /п от уГла поворота ф звена

Для большинства потенциалов взаимодействия потери энергии при упругом взаимодействии могут быть получены только численными методами. В то же время предложен ряд аппроксимаций, с достаточной точностью описывающих зависимости приведенного пробега от удельной приведенной потери энергии. Неупругие взаимодействия в случае торможения относительно медленных и достаточно тяжелых ионов описываются теорией Фирсова и теорией Линхарда и Шарфа. В

Далее по (9.8) для исследуемого механизма строим график зависимости приведенного момента инерции /п от угла ф, причем с целью упрощения последующего исключения переменной ф из графиков /п(ф) и АУ(ф) располагаем координатные оси, как показано на рис. 38, в. Пересечение горизонталей, проведенных из точек графика AT с вертикалями, проведенными из соответствующих точек графика /п (рис. 38, г), дает график зависимости приращения кинетической энергии AT от приведенного момента инерции /п, называемый диаграммой Виттенбауэра. По ней можно определить угловую скорость со начального звена в любом положении механизма, если известно значение со = соо при ф = 0.

Затем по формуле (7.8) для исследуемого механизма строим график зависимости приведенного момента инерции /п от угла Ф, причем с целью упрощения последующего исключения переменной ф из графиков /п(ф) и ДГ(ф) располагаем координатные оси, как показано на рис. 58,0. Исключение угла ф выполняется путем нахождения пересечения горизонталей, проведенных из точек графика ДГ с вертикалями, проведенными из соответствующих точек графика /„ (рис. 58, г). Полученный график зависимости приращения кинетической энергии ДГ от приведенного момента инерции /п называется диаграммой Виттен-бауэра. По ней можно определить значение угловой скорости со начального звена в любом положении механизма, если известно значение со = со0 при ф = 0. Для этого откладываем значение кинетической энергии при ф = 0 от начала координат графика ДГ(/„) вниз по оси ординат. Полученная точка От определяет начало координат графика Т(/п). Луч, соединяющий любую точку N диаграммы Виттенбауэра с началом координат От, образует с осью абсцисс угол ty, тангенс которого пропорционален квадрату угловой скорости со. Для доказательства этого положения найдем из прямоугольного треугольника OnN

3) Строим график зависимости приведенного момента инерции /„ от угла поворота ф' звена

* Говоря строго, М (ср, ш) и М (ср, Т) выражают различные функциональные зависимости приведенного момента от рассматриваемых параметров, сводимые друг к другу посредством замены Г=/а>2/2. Однако мы не будем вводить для них различные обозначения.

На фиг. 9 представлена пространственная диаграмма зависимости приведенного износа (ип) образцов от изменения скорости скольжения (и) и нагрузки поверхностей трения.

В верхнем правом квадранте фиг. 41 показан график зависимости Мд(со), в верхнем левом квадранте — зависимости Мс(ф), в нижнем левом квадранте изображен график /(ф) зависимости приведенного момента инерции от угла поворота ф.

7. Пример. В верхних квадрантах фиг. 42 показаяы графики зависимостей MQ (со) и Мс(<р), а в нижнем левом квадранте график зависимости приведенного момента инерции /(ф). Указанные графики характеризуют работу агрегата, состоящего из рабочей машины ударного действия и из электродвигателя с последовательным возбуждением. В верхнем левом квадранте показан график только рабочего хода Машины ударного действия. Поэтому будем исследовать не весь цикл движения, а только его рабочий такт.

где sin а — параметр, характеризующий тип капиллярно-пористой структуры. По формуле (2.29) при подстановке в нее соответствующих параметров а, ц, & можно рассчитать эффективную теплопроводность любого капиллярно-пористого тела. На рис. 20, а показаны расчетные зависимости приведенного коэффициента эффективной теплопроводности. Анализ полученного выражения хорошо согласуется с экспериментом при значениях sin ос, близких к 0 и 1.

График зависимости приведенного усилия от геометрических величин (рис. 80, б) охватывает все возможные сочетания размеров обрабатываемой детали и ролика. График дает величину приведенного усилия, которое может быть принято в качестве рабочего усилия для низкоуглеродистых сталей (k = 1). В случаях обработки других сталей рабочее усилие определяется в соответствии с формулой Р = kPlt при этом коэффициент k берется по эмпирической зависимости