Зависимости разрушающего

где DH — коэффициент прозрачности по амплитуде для падающей продольной и преломленной поперечной волн; D'lt — коэффициент прозрачности по амплитуде для падающей поперечной и преломленной в верхнюю среду продольной волн, проходящих через границу раздела тел в обратном направлении. Это соотношение важно в тех случаях, когда один и тот же преобразователь используют для излучения и приема акустических волн. Зависимости различных коэффициентов отражения и прозрачности от углов падения, преломления и отражения приведены на рис. 13—10.

С повышением температуры одновременно возрастает влияние скорости деформации и скорости динамического разупрочнения. Взаимодействие этих двух процессов и определяет характер скоростной зависимости различных материалов в условиях горячей деформации.

абсцисс откладывают состав, а по оси ординат — те или иные свойства системы, численные значения которых определяются экспериментально. Таким образом, диаграммы «состав — свойство» дают графическое изображение зависимости различных свойств системы от ее состава. Так же графически могут быть представлены зависимости свойств от состава для трехкомпонентяых систем. В этом случае состав откладывается на горизонтальной плоскости и диаграмма приобретает объемный вид. Особые приемы позволяют графически представить зависимости «состав — свойство» для систем, состоящих из четырех и более компонентов.

Если аналитическим способом найдены перемещения пространственного механизма произвольного вида, т. е. определены функциональные зависимости различных переменных параметров механизмов (см. табл. 3) от параметра времени t или, что то же, от заданной функции угла поворота ведущего звена SA: ц> = ф (/), то определение скоростей не представляет принципиальных трудностей, а лишь требует большей или меньшей затраты времени на вычислительные операции. В этом случае исходными являются уже составленные системы уравнений различных разновидностей механизмов, схемы которых приведены в табл. 3. Остается лишь их продифференцировать однажды по параметру времени, в результате чего получатся системы линейных уравнений относительно значений скоростей изменения соответствующих параметров. Их решение осуществляется по одному из известных методов (см. гл. 5).

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Существующие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный на гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С,^, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки: потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего, сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, <рс (истинное объемное газосодер-

Нагрузочными характеристиками двигателя называются зависимости различных параметров, оценивающих работу двигателя, от нагрузки, выраженной эффективной мощностью Ne, крутящим моментом М или средним эффективным давлением ре.

На рис. 179 [357] показаны временные зависимости различных вкладов в общую деформацию никеля: деформации за счет образования ступенек вдоль границ зерен еГр, деформации, обусловленной скольжением в зернах еск, и деформации, следы, которой металлографически не выявляются кх. В зависимости от условий испытания е,х составляет 40—80% от общей деформации е0бщ- Полученные опытные данные удовлетворяли уравнению' (IX.2). Сделан вывод о том, что ступеньки у границ являются: следствием неодинаковой деформации соседних зерен.

Соответствующие зависимости различных показателей процессов от начальной температуры в системе очистки для конденсационного блока К-300-240 приведены на рис. 5-4. Из сравнения рис. 5-3 и 5-4 следует, что величина удельного расхода топлива в блоке практически не влияет на характер зависимостей расчетных затрат от начальной температуры в системе очистки. Это позволяет принимать для аппаратов очистки на базе окислов железа для конденсационных блоков температуру охлаждения продуктов газификации перед входом в систему очистки равной 600—650°С. - • .',--,

На основе полученных зависимостей можно сделать вывод, что для рассматриваемого частного случая зависимости различных критериев от расхода пара не имеют экстремумов, а зависимости этих критериев от расхода воды при условии ^n,1=const имеют экстремумы.

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших, сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина (К < Кс) линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы (даваемые нелинейной механики разрушения). На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой [10], т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ-

Рис. 5.13. Схематическая диаграмма зависимости разрушающего напряжения (1), предела текучести (2), сужения (3) и удлинения (4) однофазных ОЦК-металлов от температуры при одноосном растяжении (Т^, Т — нижняя и верхняя границы хрупко-пластичного перехода, Тс—температура смены механизма роста докритиче-ских трещин).

Рис. 5.16. Схематическая диаграмма зависимости разрушающего напряжения (/), предела текучести (2), сужения (3) иудли-

В работе [79] выполнено исследование зависимости разрушающего числа циклов нагружения от величины пластической деформации, рассчитываемой без учета изменения напряжений и деформаций во время выдержки, с учетом, падения напряжения при выдержке, а также по фактическим величинам для первого цикла нагружения и нагружения, соответствующего 50%-ной долговечности образца. Из анализа данных следует, что наилучшее согласование экспериментальных и расчетных данных получается лишь при интерпретации данных в величинах действительных пластических деформация для номера цикла, соответствующего 50%-ной долговечности. Все остальные построения дают кажущееся снижение долговечности (в отдельных случаях на порядок).

Проведенные экспериментальные исследования позволили установить характер зависимости разрушающего числа циклов нагружения от основных факторов [122]. Для рукавов диаметром от 20 до 125 мм получена степенная зависимость разрушающего числа циклов нагружения от радиуса изгиба, менявшегося в диапазоне от двух до десяти диаметров металлорукава:

где N-g — разрушающее число циклов; ос — показатель наклона кривой в логарифмических координатах; k — показатель степени в частотной зависимости разрушающего времени т [2].

Выполненные построения зависимости разрушающего числа циклов нагружения от величины пластической деформации, рассчитываемой без учета изменения напряжений и деформаций во

ся ползучести, то накопленное статическое повреждение будет составлять значительную долю от того, которое возникает при повторении полной длительности цикла; вместе с этим за ограниченное время испытания будет реализовано достаточно большое число циклов. Эти соображения основаны на экспериментальных результатах циклических испытаний жаропрочных материалов при неизотермическом нагружении. На рис. 4.12, а, б для одного из этих сплавов приведены зависимости разрушающего числа циклов N- от длительности цикла тц. Как видно, наблюдается закономерное уменьшение N с увеличением тд.

Рис. 1.5. Схема зависимости разрушающего числа циклов 7ff от температуры (Де = 0,009)

При определении количественной оценки долговечности в случае термической усталости чаще применяют тонкостенные трубчатые образцы. Градиент температуры по толщине стенки такого образца минимальный, и испытания проводят практически в условиях одноосного напряженного состояния, вследствие чего уменьшается погрешность установления зависимости разрушающего числа теплосмен от основных параметров термодеформационного цикла.

отвечающей смене микромеханизма разрушения. При этом параметр времени заключен в скорости роста трещины, и его можно определить, если известна частота нагружения. В общем случае более эффективно, как будет показано далее, использование зависимости разрушающего напряжения от параметра р, который объединяет время и температуру и является управляющим параметром. Однако этот подход еще недостаточно развит.