Зависимости связывающие

Подшипники, работающие при и с р е-м е н н ых режимах, подбирают по эквивалентной нагрузке, под которой понимают нагрузку, вызывающую такой же эффект усталости, что и весь комплекс действующих нагрузок. Эквивалентная нагрузка с учетом обобщения приведенной выше зависимости, связывающей нагрузку и ресурс подшипника для разных режимов работы

тического и динамического коэффициентов трения и зависимости, связывающей статическую силу трения с продолжительностью контакта.

где t — время разрушения при ползучести под действием некоторого напряжения и абсолютной температуры Т, & А — параметр, зависящий от уровня напряжений. Из кривой основного разрушения (зависимости, связывающей величину А

1.Разность главных напряжений в точках. Из зависимости, связывающей двойное лучепреломление с напряжениями [формула (3.8)], имеем

Остановимся теперь на выводе приближенной зависимости, связывающей скорость оплавления с температурой поверхности GE (Tw). Уравнение сохранения количества движения (8-2) допускает решение в квадратурах для продольной составляющей скорости пленки

Для установления математической зависимости, связывающей изменения характеристик надежности аппарата с режимом, может счгаь использован функциональный подход к анализу результатов аспытанзй. Этот метод широко используется при изучении систем, у которых невозможно точно описать процессы, приводящие -.< изменению их внутреннего состояния. При этом система представляется в виде так называемого "черного ящика". Наблюдая изменения "входов* системы А отмечая возникаюгаие вследствие этого изменения системы, т.е. ее "выходы", представляется возможным судить о поведении изучаемой системы.

Приведенный здесь вид зависимости, связывающей тепловосприятие среды с перепадом давлений и плотностью течения, относится к парам любых жидкостей. Абсолютное же количество тепла, участвующего в процессе и отвечающего одинаковым начальным параметрам рг и УХ и конечному давлению р, естественно, зависит от свойств вещества. Влияние этих свойств сказывается через уравнение кривой упругости и теплоемкость конденсированной фазы.

В работе [16] отмечается, что низкий непродолжительный отжиг полностью устраняет возникающий после предварительного растяжения эффект Баушингера, в то время как упрочнение еще сохраняется. Более глубокий отжиг приводит к тому, что уже совпадающие между собой кривые растяжения и сжатия приближаются к исходной кривой деформирования. Вследствие того, что ориентированные дефекты в большей степени неравновесны, чем дефекты дезориентированные, процесс, протекающий при большей температуре и меньшей скорости, должен приводить к меньшему значению эффекта Баушингера по сравнению с процессом, протекающим при меньшей температуре или большей скорости нагру-жения. Вообще исследования закономерностей процесса упруго-пластического деформирования материала в условиях неизотермического нагружения необходимо связывать со скор остью протекания процесса деформирования. Диапазон скоростей деформирования, определяемый современными инженерными задачами, простирается от 10~8 до 105 с"1. Верхняя граница этого интервала скоростей определяется технологическими задачами взрывной сварки, ковки, штамповки, а нижняя — относится к случаю ползучести и релаксации напряжений. Ясно, что в столь широком диапазоне изменения скоростей деформирования не может быть единой зависимости, связывающей сопротивление деформированию со скоростью. Анализ экспериментальных данных показывает, что следует различать по крайней мере две зоны влияния скорости деформирования — «статическую» и зону высоких скоростей, «динамическую» (между этими зонами может лежать зона относительно слабого влияния скорости деформирования на процесс деформирования материала). Причем влияние малых скоростей деформирования на указанный процесс (порядка 10~6—10~4 с"1) с физической точки зрения объясняется наличием реологических эффектов (ползучестью), а больших скоростей (порядка 102—104 с"1) — наличием динамических эффектов. Анализируя результаты экспериментальных работ по растяжению образцов при различных скоростях и температурах, можно сформулировать два общих свойства простейшего уравнения состояния материала [17]: а = / (ен, Т, Р), где T^(Tmin, Ггаах); Р €Е (pmin, Pmax), Pmax < Ю-1 с"1; е«е S (0, emax), еп — необратимая деформация; Р = ё(либо а) — параметр, характеризующий скорость деформирования. (В общем случае указанное «простейшее» уравнение состояния должно быть представлено функционалом Fit, о (т), е (т), Г(т)]т=0 = 0.)

Авторы обработали результаты своих опытов и опытов Зейгеля [Л. 24] в виде зависимости, связывающей обычную формулу конвективного теплообмена при вынужденном движении с количеством пара, образующимся на единице длины трубы (Ал;%/1). Этим отношением авторы характеризуют меру ускорения движения.

Для проверки ШВП по критерию контактной усталости проводят расчет с использованием зависимости, связывающей ресурс L в миллионах оборотов винта с осевой нагрузкой F,

Для установления регрессионной зависимости, связывающей твердость по Бринеллю с временным сопротивлением детали, были изготовлены формованием из порошков ПЖВ2.160.28 и ПЖВ4.160.28 диски, предназначенные для вырезки из них стандартных образцов для испытания механических характеристик. Диски изготовили следующим образом. Железные порошки смешали с пластификатором - стеаратом цинка, содержание кото-

Эти уравнения могут служить для взаимной проверки точности найденных величин. Зная их и имея заданным закон движения толкателя в виде графика р (<р) (рис. 4.22, а) или соответствующей аналитической зависимости, можно решить задачу синтеза профиля кулачка, отыскав зависимость радиуса-вектора кулачка г от второй полярной координаты угла а. Если профиль кулачка задан, т. е. известна зависимость г (а), то может быть решена задача анализа и найден закон движения толкателя s (ср). Математические зависимости, связывающие геометрические и кинематические параметры, имеют следующий вид:

Рассмотрим основные зависимости, связывающие между собой изобарные и изохорные теплоемкости.

3. Основные зависимости. Исходными при расчете профиля являются циклбвая диаграмма и зависимость «=/(<}>), заданная графически (рис. 124) или аналитически. Ниже выведены основные зависимости, связывающие геометрические параметры профилей с перемещениями штанги для типовых кулачковых механизмов (табл. 11).

Опытным путем установлены приближенные зависимости, связывающие пределы выносливости при различных деформациях; для стали о_,р = 0,7з_д и г_, = О.ббз^; для чугуна о,р = 0,G5a__1 и

роля, различающихся геометрическими и физико-химическими характеристиками, привело к тому, что, энергетический диапазон ПРВТ по сравнению с медицинским применением существенно расширился. Задачи, которые стоят перед ПРВТ, с одной стороны — контроль микрообъекюв, с другой — контроль крупных строительных конструкций, требуют энергетического диапазона от единиц кэВ до 16 МэВ и выше. В зависимости от характеристик контролируемого объекта (химического состава, геометрических размеров) меняется не только энергетический диапазон радиационного излучения, но и требования к основным параметрам излучения, таким как стабильность спектра и интенсивность излучения. Для упрощения анализа этих требований, на современном этапе развития ВТ, рекомендуется рассматривать три энергетических диапазона, выбор которых подтвержден практическим использованием ПРВТ. Первый диапазон — единицы кэВ до 100 кЭв, второй — 100 кэВ до 1 МэВ и третий — свыше 1 МэВ. Наиболее изучен и освоен первый энергетический диапазон. Менее исследован высокоэнергетический диапазон применительно к ВТ. Сложность разработки требований к источникам излучения особенно по стабильности анодного напряжения в рентгеновских трубках, по выбору конструктивных и электрических характеристик линейных ускорителей заключается в том, что аналитические зависимости, связывающие эти характеристики с характеристиками пучка излучения, имеют погрешности существенно выше погрешности метода ВТ. В связи с этим выше перечисленные требования можно сформулировать в основном исходя из конкретных томографов. Опыт эксплуатации медицинских томографов показал, что в энергетическом диапазоне до 80 кэВ стабильность анодного напряжения рентгеновского питающего устройства обеспечивается в пределах 0,01—0,1 %. В области энергий от 100 кэВ до 1 МэВ в связи с преобладанием комптоновского эффекта мо* жно предположить максимальную величину допустимой нестабильности до 1 %, для объектов контроля имеющих эффективный атомный номер 20.

силовые факторы, а также закономерности процесса изнашивания материалов определяют характер износа сопряжения. Полученные аналитические зависимости, связывающие эти Параметры, позволяют не только определить ход процесса изнашивания при определенных значениях этих факторов, но и; оценить дисперсию процесса при вариации исходных параметров в определенных пределах, т.е. осуществить прогнозирование износа сопряжения.

Рассмотренный в гл. 8, п. 2 пример оценки изменения выходных параметров станка при износе его сопряжений показал возможность установления непосредственной связи износа с параметрами точности обработки. При этом функциональные зависимости, связывающие износ сопряжения с погрешностью обработки, были получены, в основном из рассмотрения геометрических соотноше-

Рассматривается композиционный материал, состоящий из произвольно расположенных однородных фаз произвольной формы. В случае анизотропных фаз предполагается, что оси анизотропии каждого компонента направлены одинаково. При заданном макроскопическом нагружении композита напряжения и деформации в нем являются сложными функциями объемных долей V{, характера распределения, формы и упругих характеристик компонентов. В этом разделе предлагаются зависимости, связывающие эффективные модули упругости композита с характеристиками его составных частей для осредненного напряженного и деформированного состояния в пределах каждой фазы. Хотя все вычисления справедливы для произвольного числа компонентов, здесь они проводятся для двухфазного ком-пвзита.

-> 1473 К; 10 — t = 5 •+ 10 с; б — пример управлении режимом параметрами нагру-жения с учетом характеристик материалов; 1 — I = 15 мм; г = 0,2 мм; Гг = 423 ->• -t. 1773 К; < = 5 с; 2 — I = 19 мм; г = 0,2 мм; Гг = 423 -* 1(123 -* 1323 -+ 423 К. t = 0 -+ 10 с -» 20 с -*• 60 с; од,2 — зависимость напряжений от температуры; е — зависимость напряжений (которые вызывают установившуюся скорость ползучести, равную в — I • г~~1; е = Ю""- г~~1), от температуры; л—s —зависимости, связывающие напряжение и температуру при постоянных параметрах цикла, кроме одного соответственно; 3 — I = 15 -+ 19 мм; 4 — тгмакс = 1773 -* 1623 К; 5 — t = 5 -> 10 с; в — влияние пластичности и ползучести на термонапряженное состояние; 1 — расчет термических напряжений в упругой постановке; 2 — расчет термических напряжений с учетом деформаций пластичности и ползучести.

ТВЕРДОСТЬ ПО ШОРУ—физико-механическая характеристика материала, определяющая его способность сопротивляться локальной пластич. деформации,осуществляемой свободно падающим с постоянной высоты бойком, снабженным наконечником из алмаза или твердого сплава. Т. по Ш. (или число твердости) HS определяется высотой отскока бойка и выражается в условных безразмерных единицах, отсчитываемых обычно непосредственно по шкале склероскопа Шора. Шкала Т. по Ш. проградуиро-вана т. о., что Я5=100 соответствует твердости закаленной на мартенсит высокоуглеродистой стали. Т. по Ш. используется весьма редко вследствие значительного разброса результатов испытаний. Этот метод заменяется более точными и надежными испытаниями твердости материалов (по Бринеллю, Роквеллу, Виккерсу). Известны приближенные эмпирич. зависимости, связывающие Т. по Ш. углеродистых сталей с пределом прочности О(, и твердостью по Бринеллю ИВ: HB="HS; (Tb=2,5 HS.

Если же функции и, v, w не известны и ищутся компоненты напряжения и деформации, то условия (6.23) выступают как уравнения и именно как те дополнительные уравнения, которые совместно с уравнениями равновесия (5.59) (при учете (5.1)) позволяют раскрыть статическую неопределимость задачи механики сплошной среды. Разумеется, что для совместного использования уравнений (5.59) и (6.23) необходимо иметь зависимости, связывающие компоненты напряжений с компонентами деформаций, чтобы во всех уравнениях содержались одни и те же неизвестные величины. Такие зависимости отражают физическую природу материала и рассматриваются в главе VII.