Зависимости суммарного

------вычисление из температурной зависимости свободной энергии 40

лизации аморфных сплавов Feiob-xB*, а рис. 3.54 — схему зависимости свободной энергии от концентрации бора.

Рис. 17. Формы кривых зависимости свободной энергии от состава для двух металлов, имеющих одинаковую кристаллическую структуру и не образующих промежуточных фаз

Рис. 19, а, 6"—если относительное положение кривых зависимости свободной энергии от состава для трех фаз такое, как показано на рис. 19, а, то состав А%В лежит в пределах гомогенной фазы. Если относительное положение кривых такое, как показано на рис. 19, б, то границы области, где центральная фаза стабильна, находятся правее А^В; в—изменение температуры повышает свободную энергию центральной фазы, и она становится нестабильной

Перед тем как искать его минимальное значение, построим график зависимости свободной энергии от параметра дальнего порядка л при разных температурах (см. рис. 111,6). Видно, что при достаточно больших значениях температуры минимум прочно «покоится» в нуле — неупорядоченная фаза оказывается с точки зрения свободной энергии наиболее выгодным вариантом. При понижении температуры минимум, однако, перемещается в область больших значений т) — порядок входит в силу.

Рис. 17. Формы кривых зависимости свободной энергии от состава для двух металлов, имеющих одинаковую кристаллическую структуру и не образующих промежуточных фаз

Рис. 19, а, 6"—если относительное положение кривых зависимости свободной энергии от состава для трех фаз такое, как показано на рис. 19, а, то состав А%В лежит в пределах гомогенной фазы. Если относительное положение кривых такое, как показано на рис. 19, б, то границы области, где центральная фаза стабильна, находятся правее А^В; в—изменение температуры повышает свободную энергию центральной фазы, и она становится нестабильной

с учетом зависимости свободной энергии F от градиента концентрации) показали, что внутри спинодали твердый раствор не стабилен по отношению к бесконечно малым флуктуациям состава синусоидальной формы, если их «дл-ина волны» (т. е. расстояние между соседними максимумами Я) больше некоторой критической (рис. 93) :

Температурные зависимости свободной энергии некоторых сульфидов приведены на рис. 3.32 [91]. Основные характеристики элементов и их сульфидов (обозначены

Температурные зависимости свободной энергии некоторых сульфидов приведены на рис. 3.32 [91]. Основные характеристики элементов и их сульфидов (обозначены

Общий характер зависимости свободной энергии от состава системы А^-В изображен на рис. 1.2,6 [21, 29]. В.том случае, когда компоненты системы образуют механическую смесь, энергия Гйббса этой смеси, как и любая другая экстенсивная функция, определ-яется по правилу аддитивности (пунктирная прямая). В случае образования этими же компонентами устойчивой гомогенной фазы происходит понижение G, и поскольку эта устойчивость сохраняется во всей области концентраций, соответствующая ей О,Мв-зависимость представляется непрерывной линией, обращенной выпуклое-^ тью. ,к оси концентраций. Таким образом, при образовании гомогенного сплава из ^.компонентов происходит убыль сво-

Рис. 1.2. Диаграмма состояния двухкомпонентной системы А—В в случае неограниченной растворимости компонентов (а) и соответствующий характер концентрационной зависимости свободной энергии' Гиббса при Р,Т=const (б) . • v

За основной критерий принимают выдержку испытательного давления. Испытания прекращают на основании анализа данных акустической эмиссии в диапазоне давлений (0,5-0,85)РИСП, когда соответствующие сигналы повторяются при повторном нагружении. Для оценки источников акустической эмиссии используют рекомендации фирмы РАС (по количеству импульсов значительной амплитуды), фирмы РАС-МСЖРАС (по диаграмме "индекс накопления — энергетический показатель"), ЦНИИТМАШа (МР-204-86, по показателю степени зависимости суммарного счета от параметра нагружения).

определяет направление движения в трубе BD, ведущей в верхний резервуар. Если эта точка расположена выше уровня в резервуаре D, насос питает оба напорных резервуара. В этом случае строится кривая зависимости суммарного расхода в трубах ВС и BD от пьезометрического уровня в узле В; точка ее пересечения с кривой Нв определяет пьезометрический уровень в узле В, расходы в трубах и режим работы насоса (рабочую точку системы). Если точка пересечения кривых Нв и ВС расположена ниже уровня в резервуаре D, последний питает совместно с насосом резервуар С. В этом случае (пунктирные кривые на рис. XIV-12) строится кривая зависимости суммарного расхода в трубах АВ и DB от пьезометрического уровня в узле В (путем суммирования кривых Нв и DB по расходам); точка пересечения этой кривой с характеристикой трубы ВС является рабочей точкой системы.

нарастания уровня сигналов АЭ по времени резко меняется, что определяется дискретным переходом к другому углу наклона анализируемой зависимости суммарного сигнала АЭ от длительности циклического нагружения (рис. 1.25). Еще более эффективно использовать первую производную для этой зависимости. В этом случае удается автоматизировать процесс регистрации сигналов АЭ и фиксировать момент возникновения трещины даже в полых лопатках от внутренних поверхностей [129]. Эффективность такого контроля была подтверждена анализом поверхностей разрушения и оценкой по ним длительности роста выявленных усталостных трещин. Исследования закономерности изменения сигнала акустической эмиссии при возрастании скорости роста усталостной трещины (см. рис. 1.256, е) в сталях показали, что на воздухе и в агрессивной коррозионной среде 3 % раствора NaCl в воде имеется аналогичная, устойчивая связь между ними.

Рис. 9.32. Зависимости суммарного счета и скорости счета АЭ от напряжения, полученные для цилиндрического стального стержня

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предполагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоусталостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов.

В действительности, при различных сочетаниях внешних условий значения параметров газификации Г$юг и Гс могут изменяться в широких пределах, что приводит к сложной зависимости суммарного теплового эффекта поверхностных процессов от скорости разрушения. На поверхности стеклопластиков может образовываться обильная пленка расплава, в которую вкраплены твердые частички разрушенного коксового остатка (углерода). В зависимости от того, происходит или не происходит газификация этих частичек, резко изменяется соотношение молекул 267 18*

Для исследования зависимости 6аэр от амплитуды и от частоты колебаний образца автор провел специальные опыты на стеклянных образцах прямоугольного сечения, защемленных с одной стороны. По данным автора, внутреннее рассеяние энергии в стекле не зависит от амплитуды. Поэтому исследование зависимости суммарного рассеяния энергии от амплитуды колебаний в данном случае равносильно исследованию зависимости рассеяния энергии за счет аэродинамического сопротивления.

Фиг. 14. График зависимости суммарного коэффициента потерь от критерия Wm,ifw0, экспериментально установленный М. Н. Этингофом.

Полученная зависимость (38) и найденные коэффициенты позволяют построить расчетные зависимости суммарного удельного газовыделения фенола и формальдегида при термодеструкции стержней, полученных по горячим ящикам и Cold-box-amin-процессу. Эти зависимости представлены на рис. 4.5.

Рис. 2.59. Зависимости суммарного накопленного повреждения от числа циклов при малоцикловом изотермическом нагружении (Т=400° С) трубчатого тонкостенного образца в условиях сложного напряженного состояния (сталь 15Х2МФА): 1 ... & — соответственно при ffm=0, 50, 100, 200, 300 МПа и С "0; 6 ... 8 — соответственно при ато = 100, 200, 300 МПа для ота/о

Важным режимом нагружения при испытаниях с использованием метода АЭ является режим с постоянной нагрузкой. Для данного режима характерные зависимости суммарного счета АЭ в объектах с дефектами представлены на рис. 13. При относительно малых напряжениях, создаваемых статической нагрузкой, и для дефектов небольших размеров в момент приложения нагрузки регистрируется вначале некоторое число сигналов АЭ, после чего наблюдается снижение скорости счета АЭ практически до полного прекращения регистрации сигналов (кривые а, б).