Зависимости удельного

Необходимо указать, что и другие физические свойства претерпевают вполне определенные изменения после МТО. Например, фон внутреннего трения после .низкотемпературной МТО [66] снижается, а температура начала резкого возрастания температурной зависимости внутреннего трения увеличивается.

При определении температурной зависимости внутреннего трения [314] образец исследуемого материала вначале нагревали от 4 до 400 К. Затем образец вновь охлаждали до 4 К и проводили измерения при нагреве до более высокой температуры 500 К. Такую экспериментальную процедуру осуществляли несколько раз, по-

Результаты исследований (рис. 4.12) показали, что в нанострук-турной Си (кривые 1 и 2} наблюдается сильное отличие температурной зависимости внутреннего трения по сравнению с образцом крупнокристаллической Си (кривая 4}- В частности, в нанострук-

Рис. 4.12. Температурные зависимости внутреннего трения наноструктурной Си, измеренные при последовательных циклах нагрева (низкотемпературная часть приведена с увеличенной в 10 раз шкалой внутреннего трения): 1, 2, 3, 4 — при нагреве от 4 К до 400, 500, 600 и 650 К соответственно

турной Си существенно (примерно на 120 К) снижается начало интенсивного роста внутреннего трения и имеется сильно выраженный максимум при 475 К. Наличие этого пика, называемого зернограничным, обусловлено интенсификацией зернограничного проскальзывания в материале. Согласно [314, 413], обнаруженное существенное различие температурной зависимости внутреннего трения в наноструктурной и крупнокристаллической Си обусловлено не только разным размером зерен, но и переходом границ зерен из неравновесного состояния в равновесное при нагреве выше 500°С.

Наиболее полно гистерезисные и резонансные потерн внутренней энергии кристалла описывает теория Гранато и Люкке '[1], основанная на келеровском распределении дислокационных отрезков между примесными атомами. Согласно теории Гранато и Люкке, предполагается, что в процессе колебаний дислокационных отрезков под действием внешних знакопеременных напряжений точки закрепления остаются неподвижными. Однако, как показано в работах [2—6], внешние знакопеременные напряжения меняют распределение точек закрепления вдоль линий дислокаций. Это приводит к временной зависимости внутреннего трения.

В работах {7—11] были предприняты попытки количественного описания нестационарного внутреннего трения. Поскольку точное количественное описание временной зависимости внутреннего трения связано с большими математическими трудностями (или вовсе невозможно), то авторами указанных работ были получены соответствующие аналитические выражения при некоторых допущениях, ограничениях и математических приближениях. Однако, даже несмотря на это, многие из аналитических выражений временной зависимости внутреннего трения все же имеют сложный вид ;[6—10], что затрудняет сопоставление их с экспериментом.

Виртманом [16] для описаний амплитудной зависимости внутреннего трения.

Предлагаемый в статье многочастотный метод раздельного измерения параметров двухполюсных электрических цепей (ДЭЦ) основан на использовании зависимости внутреннего эквивалентного сопротивления контролируемых цепей от частоты питающего напряжения. 124

чен на вход блока динамического воздействия 5. Второй контур управления формализует закон изменения зависимости внутреннего напряжения заготовки от его статического и динамического осевого шагр ужения с одновременным воздействием температурных факторов. Контур управления включает в себя последовательно соединенные блоки: первичный преобразователь 7, электронный коммутатор 11, блок формирования сигнала пропорциональности 12, выполненный в виде блока деления сравнения, масштабный _усилитель 13, электропривод 14, исполнительный механизм фиксации вала относительно стапеля 15. Третий контур — контур автоматического управления температурой — образуют последовательно соединенные блоки: преобразователь регистрации температуры 16, усилитель 17 с подключенным на вход задатчико-м 18 допустимой величины температуры нагревательного элемента 3, блок формирования управляющего сигнала при достижении заданной температуры 19, автоматически включающий электропривод осевого динамического воздействия 10. Выходное напряжение на выходе усилителя 17 пропорционально текущему значению температуры я динамики ее приращения, а выходное напряжение блока 13 функционально связано с законом изменения кривой зависимости внутренних .напряжений заготовки от ее относительного удлинения во времени при условии статического и динамического силового и температурного воздействий.

Для изучения радиационных повреждений и определения истинного предела упругости, влияния на его величину облучения во многих работах используются данные исследований явления неупругости с помощью измерения внутреннего трения и дефекта модуля. При облучении даже сравнительно небольшими дозами нейтронов, электронов или у-лучей на несколько процентов увеличивается модуль упругости и в десятки раз снижается величина внутреннего трения. Согласно данным зависимости внутреннего

На рис. 5.7 приведены для одноступенчатой установки зависимости удельного расхода тепла эах и эан от температуры охлаждения tc при же трех значениях температуры испарения: t0=+4, — 10 и —30°С. Температура генерации ^r=120°C.

Метод удельных объемов. После вычерчивания эскиза проточной части можно совместить распределение изоэнтропийных перепадов энтальпий по ступеням с расчетом самих ступеней, не прибегая к построению в диаграмме s—i процесса расширения в каждой ступени. Расчет начинают с построения зависимости удельного объема пара за ступенями от изоэнтропийного перепада. Для этого процесс расширения пара, построенный при предварительном расчете турбоагрегата, разбивают на участки примерно равной длины, число которых равно числу ступеней (см. рис. 5.2). Для каждого участка снимают сумму изоэнтропийных перепадов и значение удельного объема. Так, для первого участка перепад /га1, удельный объем vlt для второго hal + /ia2 и v2 соответственно и т. д. Последняя точка на графике будет соответствовать величине RHa

На рис. 7.6, а схематически показана кривая зависимости удельного сопротивления чистых металлов от температуры, достаточно хорошо подтверждаемая экспериментально (рис. 7.6, б).

Рассмотрение температурной зависимости удельного электросопротивления металлов с использованием двухзонной модели приводит к следующему.

Для улучшения сцепления зерна со связкой, а следовательно, для уменьшения расхода алмаза применяют гальваническую или плазменную металлизацию алмазных зерен. На рис. 18 приведены два графика зависимости удельного расхода алмаза и эффективной мощности шлифования от степени металлизации алмазов в инструментах на связках МО13 и М04, которые наиболее эффективны при обработке твердого сплава [25]. Металлизация проводилась электролитическим путем с наложением ультразвука. Как следует из графиков, круги на связке МО 13 при металлизации 25—30% имели минимальный удельный расход'алмаза, причем он оказался в 2 раза меньше, чем у кругов из неметаллизированных алмазов. Удельный расход алмаза в кругах на связке МО4 при обработке твердого сплава совместно со сталью при такой же степени металлизации в 5—7 раз меньше, чем в кругах с неметаллизированными зернами.

На рис. 1.5 приведены зависимости удельного объема смеси от выбранного способа его определения. Характерной и важной

Отметим, что при выводе выражений (1-17), (1-19), (1-20) и (1-23) не делалось никаких предположений о характере зависимости удельного сопротивления и магнитной проницаемости от координаты х. В этом смысле эти зависимости являются общими и мы будем ими пользоваться также и при более сложных формах поверхностного эффекта. Например, если Я и ? не будут синусоидальными функциями времени, мы заменим их эквивалентными синусоидами — первыми гармониками функций Н (f), E (f) и 8 (t), как то было предложено Л. Р. Нейманом [22].

2. Кривая зависимости удельного сопротивления всех сортов стали от температуры выше точки магнитных превращений становится пологой. Перепад температуры по толщине первой среды (слой хк) обычно не превышает 150—200° С, что дает основание принять для PJ значение рк, соответствующее температуре 800—850° С. Для всех сортов стали можно считать рк я^ 10~6 ом-м.

На рис. П1.6 представлены зависимости удельного объемного электрического сопротивления от влажности материала. Измерения проводились на переменном токе методом амперметра — вольтметра. Из рис. II 1.6 видно, что объемное сопротивление резко меняется с увеличением влажности до 15—20%. При дальнейшем увеличении влажности удельное объемное сопротивление мало изменяется и составляет 5—30 ом-см для CdS и ZnS и 200 ом-см — для СаСО3 и СаНРО4. В соответствии с этим отношение тока проводимости

Рис. II. 22. Экспериментальные кривые зависимости удельного веса стеклотекстолита от давления прессования. Цифры у кривых указывают количество слоев стеклоткани марки Т1 в панели

По Британскому стандарту BESA № 5023 1927 г. для зависимости удельного давления и размеров поршневого кольца принято уравнение: