Значениях амплитуды

Наиболее высоких значений достигает температура стенок змеевиков перегревателя, которая обычно на 50—75° выше температуры перегрева пара. Так, в современных кот-лоагрегатах при температуре перегретого пара 500—510° С температура стенки достигает 570—585° С. С переходом на еще более высокие температуры перегрева—540 -; 550° С— температура стенок труб перегревателя поднимется до 600—625° С.

Подготовка к установке змеевиков перегревателя принципиально ничем не отличается от подготовки кипятильных труб, так что здесь сохраняет силу все сказанное выше о кипятильных трубах с той лишь разницей, что допуск по наружному диаметру здесь согласно ГОСТ 3099-46 не +1%,

В остальном проверка установки коллектора мало чем отличается от проверки барабанов котла. Окончательная проверка и закрепление коллекторов производятся лишь после установки контрольных змеевиков перегревателя.

'Необходимость поддерживать температуру воды не ниже 0° вызвана тем, что удаление воды из змеевиков перегревателя чрезвычайно затруднительно, а оставление в них даже незначительного количества сопряжено с риском ее замерзания и разрывов змеевиков. Однако допускается при крайней необходимости производить опрессовку при температуре до —5° С, принимая меры против замерзания путем местных нагревов горелками, жаровнями или паяльными лампами наиболее опасных мест.

В случаях, когда вставка змеевиков перегревателя или экономайзер;) затруднительна, прибегают к зэкоротке поврежденного змеевика путем аварки специального калача взамен вырезаемой петли.

Придавая большое значение полному удалению воды из змеевиков перегревателя, некоторые зарубежные заводы применяли преимущественно горизонтальные перегреватели. При этом пренебрегали недостатками такой конструкции, связанными, например, с креплением горизонтальных змеевиков неохлаждаемыми подвесками (см. фиг. 4-14). Подвески получаются длинными, их нужно выполнять из дорогой жароупорной стали с большим содержанием никеля, хрома. В некоторых случаях расход легирующих элементов в подвесках был не меньше расхода их для труб перегревателя. Но даже при этих условиях подвески работали ненадежно и довольно скоро выходили из строя, расстраивая весь пакет перегревателя.

В дальнейшем заводы перешли яа крепление горизонтальных змеевиков перегревателя к трубам, охлаждаемым водой, пароводяной смесью или паром. В качестве труб, к которым крепили змеевики, применяли отводящие трубы водяных экономайзеров, трубы фестонов или самих перегревателей (см. фиг. 4-18). Это позволило резко снизить расход легированной стали для креплений перегревателя, которыми являлись небольшие скобы, подставки и т. п. (см., например, фиг. 4-22). Однако такие пакеты перегревателя представляли собой конструкцию, состоящую из переплетегщых змеевиков и несущих труб. По-добные пакеты довольно жест-ки, ^неудобны при ремонте; раздвигать змеевики перегревателя, чтобы добраться к месту повреждения, в таком пакете затруднительно.

На некоторых установках в 'лербый период растопки для охлаждения змеевиков перегревателя используют пар 'из магистрали пониженного давления пара. Этот пар при давлении 15—20 аг подают в экранную систему растапливаемого котла еще до зажигания огня

Как видно из изложенного выше, растопка с паровым охлаждением змеевиков перегревателя достаточно надежна. Она проще, чем растопка с заливкой перегревателя водой, не требует дополнительной арматуры. Поэтому обеспечением сохранности перегревателя при растопке нельзя обосновать применение горизонтального расположения змеевиков, которое имеет отмеченные выше недостатки. Иногда указывают на следующее преимущество горизонтального расположения змеевиков: при наличии отложений на трубах перегревателя соли при каждой растопке могут частично вымываться и удаляться в дренаж. При вертикальном же расположении змеевиков имеющиеся соли могут сползать в нижние петли и в некоторых случаях даже закупоривать их, что связано с пережогом змеевиков перегревателя.

Однако в котлоагрегатах высокого давления соли в перегревателях практически почти не 'отлагаются, и это преимущество горизонтальных змеевиков перегревателя не имеет существенного значения. Между тем при распо-жении параллельно фронту котла горизонтальные змеевики менее чувствительны к перекосам в топке.

При конденсации пара в пароохладителе первые по ходу пара витки змеевиков перегревателя начинают работать как испарительная поверхность и общее количество тепла, отданное газами в перегревателе, увеличивается, что потребует и соответственного увеличения охлаждения пара. В результате температура газов за .перегревателем снижается, перегреватель как бы смещается в конвективную область котло-агрегата и зависимость перегрева пара от нагрузки котла усиливается.

Последнее выражение получено в результате биномиального разложения квадратного корня. Уравнения (38) выражают зависимость со от 6о- Величина соо представляет собой предельное значение со при во-»- О, т. е. при предельно малых значениях амплитуды. При 0о = 0,3 рад относительное изменение частоты равно Дсо/со « Ю-2, где Дсо = со — соо. Отметим, что при больших ампл'итудах частота колебаний маятника зависит от амплитуды. Решение в форме (33) содержит также член с sin Зсо?. Вклад этого члена в амплитуду по сравнению с вкладом члена sin tot зависит от величины е, которая может быть определена из условия равенства нулю коэффициента при sin Зсо/ в (36) :

Кривая распределения долговечности — график функции распределения долговечности, построенный по ~ результатам испытаний на усталость достаточно большого числа образцов при заданных значениях амплитуды и среднего напряжения цикла

дает кривая распределения долговечности — график функции распределения долговечности, построенный по результатам испытаний на усталость достаточно большого числа образцов при заданных значениях амплитуды, среднего или минимального напряжений цикла.

резов показал, что в том же интервале изменений теоретического коэффициента концентрации напряжений трещины возникают при все более низких значениях амплитуды напряжений. Кривая, соответствующая изменению напряжений, при которых возникают усталостные трещины в надрезах образцов, по характеру соответствует теоретической кривой б~\/а , но расположена выше. Наиболее интересным в этом исследовании является то, что в области, ограниченной кривыми пределов выносливости по разрушению и по трещинообразованию вправо от точки их разделения, было отмечено существование нераспространяющихся усталостных трещин.

сжимающих напряжений приводит к замедлению роста трещины и полной ее остановке при достижении определенного значения от. Так, при отнулевом цикле напряжений сжатия с амплитудой 39 и 60 МПа возникшая трещина превращается в нераспространяющуюся, а при аа = 80 МПа она растет до полного разрушения образца. Отсюда следует, что при уменьшении коэффициента асимметрии цикла (роста средних напряжений сжатия) существование нераспространяющихся усталостных трещин возможно при все больших значениях амплитуды цикла.

При достаточно малых значениях амплитуды периодического воздействия А в области отрицательных относительных скоростей U < 0 и области захватывания выполняется приближенное равенство а т& u/v. G уменьшением величины и степень нарушения этого равенства увеличивается. Была получена зависимость x=f (v), записанная при Х=0,2, у=0, м=0,5. При этом значении амплитуды периодического воздействия резонанс оказывается настолько мощным, что пробивает ограничение, выраженное приближенным соотношением а да и/v; это соотношение перестает выполняться. В окрестностях зоны гармонического захватывания возникают сильно выраженные почти периодические режимы колебаний, вырождающиеся из гармонических колебаний.

После завершения записей в плоскости (х, v) были получены зависимости в плоскости (х, Q) для различных значений A, v и у. Одна из этих зависимостей приведена на рис. 4; она получена при v=l и у=0. Рисунок довольно хорошо иллюстрирует применимость приближенного линейного равенства а яз u/v в области отрицательных относительных скоростей U < 0 и при малых значениях амплитуды периодического воздействия. В отличие от свободной автоколебательной системы [5] при значениях скорости и, больших, чем критическое, в системе существуют устойчивые колебательные режимы, амплитуда которых по мере увеличения Q убывает.

При достаточно малых значениях амплитуды периодического воздействия А в области отрицательных относительных скоростей U < 0 и области захватывания выполняется приближенное равенство а т& u/v. G уменьшением величины и степень нарушения этого равенства увеличивается. Была получена зависимость x=f (v), записанная при Х=0,2, у=0, м=0,5. При этом значении амплитуды периодического воздействия резонанс оказывается настолько мощным, что пробивает ограничение, выраженное приближенным соотношением а да и/v; это соотношение перестает выполняться. В окрестностях зоны гармонического захватывания возникают сильно выраженные почти периодические режимы колебаний, вырождающиеся из гармонических колебаний.

После завершения записей в плоскости (х, v) были получены зависимости в плоскости (х, Q) для различных значений A, v и у. Одна из этих зависимостей приведена на рис. 4; она получена при v=l и у=0. Рисунок довольно хорошо иллюстрирует применимость приближенного линейного равенства а яз u/v в области отрицательных относительных скоростей U < 0 и при малых значениях амплитуды периодического воздействия. В отличие от свободной автоколебательной системы [5] при значениях скорости и, больших, чем критическое, в системе существуют устойчивые колебательные режимы, амплитуда которых по мере увеличения Q убывает.

Метод возмущений становится непригодным для больших чисел КеДц, т. е. при достаточно больших значениях амплитуды колебания скорости. Для этого случая [3] используется уравнение (161).

Следует подчеркнуть, что рассмотренный выше приближенный метод расчета влияния возмущения скорости на процесс теплообмена справедлив при таких значениях г0/бк и относительной амплитуды е, при которых не возникает обратных течений. При более высоких значениях амплитуды колебаний эффект нестационарности может увеличиться.