Значениях коэффициента

центрации напряжений в окрестности вершины дефекта пластическое течение наблюдается в мягком (М) и твердом (Т) металлах. При этом из-за различия механических характеристик имеет место сдерживание пластическихдеформа-ций мягкого металла более твердым металлом. В результате этого сдерживания появляются касательные напряжения т^. С ростом нагрузки величина касательных напряжений увеличивается и в пределе достигает некоторой величины т*у = т *у • При этом данное предельное значение не зависит от величины дефекта 1/В и определяется степенью механической неоднородности Кц. Предельные значения касатель-ныхнапряжений т^ достигались при значениях интенсивности деформаций в локальной пластической зоне е f порядка 6.. .8%. Пластические деформации в момент страгивания трещины от вершины дефекта примерно на порядок превышают указанные деформации. Это дало основание принять касательные напряжения в момент квазихрупкого разрушения независящие от величины внешней нагрузки и равные Т.

небольших толщинах образцов. Учитывая обратимость задачи и основываясь на гипотезе о единой кривой деформирования, в качестве основной схемы нагружения моделирующих образцов использовали на-гружение сжатием, обеспечивающее надежное деформирование паянных образцов (без разрушения как при растяжении при относительно небольших значениях интенсивности деформаций ?;).

центрации напряжений в окрестности вершины дефекта пластическое течение наблюдается в мягком (М) и твердом (Т) металлах. При этом из-за различия механических характеристик имеет место сдерживание пластических деформаций мягкого металла более твердым металлом. В результате этого сдерживания появляются касательные напряжения т . С ростом нагрузки величина касательных напряжений увеличивается и в пределе достигает некоторой величины т = т*.. При этом данное предельное значение не зависит от величины дефекта 1/В и определяется степенью механической неоднородности К^. Предельные значениякасатель-ныхнапряжений т* достигались при значениях интенсивности деформаций в локальной пластической зоне 8 f порядка 6.. .8%. Пластические деформации в момент страгивания трещины от вершины дефекта примерно на порядок превышают указанные деформации. Это дало основание принять касательные напряжения в момент квазихрупкого разрушения независящие от величины внешней нагрузки и равные Т .

небольших толщинах образцов. Учитывая обратимость задачи и основываясь на гипотезе о единой кривой деформирования, в качестве основной схемы нагружения моделирующих образцов использовали на-гружение сжатием, обеспечивающее надежное деформирование паянных образцов (без разрушения как при растяжении при относительно небольших значениях интенсивности деформаций 8,).

Созданию высокой химической активности в вершине трещины содействует и механический фактор. Как известно, механические напряжения в вершине трещины очень высоки. Даже при низких значениях интенсивности напряжений материал в вершине трещины находится под действием напряжений, близких к пределу текучести. Это создает благоприятные условия для прохождения в вершине трещины локальных деформаций, в результате чего на кромках ступеней сдвига (в местах выхода дислокаций на поверхность) плотность анодного тока может резко увеличиваться. Оба фактора не только способствуют повышению плотности анодного тока, но и содействуют в этом друг другу. Например, если структура и состав сплава таковы, что в нем имеются выделения по границам зерен, отличающиеся по электрохимическим характеристикам от матрицы, то потенциальная чувствительность к межкристаллитной коррозии может быть реализована путем прохождения в вершине трещины пластических деформаций, разрушения пассивной пленки и активации анодных процессов по границам зерен. Это же положение относится в полной мере и к сегрегациям внутри твердого раствора, когда суще-

и происходит при меньших значениях интенсивности напряжения, чем растрескивание в.нейтральном водном растворе NaCI. По данным работы [ 57], этот вид коррозионного растрескивания не связан с абсорбцией водорода и вызван разрушением защитной оксидной пленки с последующим образованием новых пленок, не обладающих защитными свойствами. Такой является пленка TiOJNOah, образующаяся в результате реакции ,

Возможность ошибки в характере кривой v—К от расклинивающего действия продуктов коррозии учитывается по-разному. Первый путь заключается в том, что образцы могут быть разгружены после испытаний и смещение по линии нагружения может быть измерено и сопоставлено со смещением в начале испытаний. Если оба смещения приблизительно одинаковы, то небольшое количество продуктов коррозии скопилось в трещине. По второму пути влияние продуктов коррозии следует считать незначительным, если при низких значениях интенсивности напряжений в конце трещины рост трещины становится неизмеримо малым.

напряжений. Наиболее сложное влияние добавки галоидов оказывают на скорость развития коррозионных трещин сплава 7039-Т64 в условиях разомкнутой цепи (рис. 50). Сопоставляя данные с кривой v—К, полученной в дистиллированной воде, можно было видеть, что добавка хлоридов ускоряет рост коррозионной трещины после области перехода от части I к II па кривой v—К при высоких значениях интенсивности напряжений. Однако добав-

сложная зависимость, однако воспроизводимость кривой v—/С показывает, что ускорение коррозионной трещины в результате действия галоидных ионов в условиях, отмеченных на рис. 55, зависит от интенсивности напряжений в вершине трещины даже в области плато на кривой v—К. Отмечается, что на характер кривой v—/С при значении напряжений <15 МПа-м'/г присутствие иодидов не влияет, в то время как при более высоких значениях интенсивности напряжений на кривой v—К отмечается резкое увеличение скорости роста трещины в результате дей- ^ ствия галоидных ионов. , ig-s

команд / (0 для УВК при значениях интенсивности отказов всех

Рис. ^.Зв. Плотность распределения моментов времени выдачи команд f (t) для УВК при значениях интенсивности отказов четырех, приборов, равных Я0 = 0, и одного, г'-го, А,0,- = 0, Л0г Ло< = 0,05 и для одного прибора Яд = 0.

При малых значениях коэффициента 6 членом 62/4 можно пренебречь. Для механизмов с большой неравномерностью движения этот член должен учитываться. Подставляя в уравнения (19.15) выражения для мшах и o)mln из формул (19.9), получаем

3°. Необходимо отметить, что при малых значениях коэффициента 6 вследствие незначительной разности между углами г>шах и ^mm точка пересечения Ot касательных очень часто уходит за пределы чертежа. В этом случае можно поступить следующим образом. Обозначим точки пересечения касательных с осью ординат ОДГ (рис. 17.9) первой системы координат через k и /. Тогда

10.8. Определить к. п. д. червячного зацепления в случае выполнения его с одно-, двух-, трех- и четырехзаходным червяком при неизменных ms = б мм и q = 9. Построить график к. п. д. в функции от угла подъема при значениях коэффициента трения / = 0,05 и/ = 0,1.

Типичным примером контактного усталостного разрушения является питтинг рабочих поверхностей зубьев колес. Питтинг сосредоточивается на участках зуба, близких к начальной окружности. Это объясняется тем, что при обычных значениях коэффициента перекрытия (е = 1,2 -н 1,8) на этих участках нагрузку несет один зуб, а на участках, близких к головке и ножке, — два. Кроме того, на средних участках профиля происходит перекатывание без скольжения, тогда как на участках у головки и корня имеет место также проскальзывание. Эти участки подвергаются шлифующему действию сопряженных поверхностей, удаляющему поверхностные повреждения, но со временем приводящему к искажению эвольвентного профиля.

При малых значениях коэффициента трения /' можно принять

Теоретически в зацеплении Новикова возникает точечный контакт между зубьями. В результате приработки передачи под нагрузкой в зацеплении появляется площадка контакта, постоянная величина которой сохраняется только при определенных значениях коэффициента перекрытия

При осредненных значениях коэффициента перекрытия еа=1,6 значения \/'/-1 для прямозубых колес равны 1,25, а для косозубых 1,6, тогда

В начале 70-х годов началось интенсивное развитие- специального раздела механики разрушения, посвященного вопросам трещиностойкости металлов и сплавов в условиях совместного воздействия коррозионных сред и длительных нагрузок. Первые исследования сопротивления росту коррозионных трещин с применением коэффициентов интенсивности напряжений касались длительного статического нагружения (коррозионного растрескивания). Было показано, что такие традиционно считающиеся мало активными среды, как вода, спирты, масла н т. д. вызывают докрптический рост трещин в высокопрочных сталях при значениях коэффициента интенсивности напряжений К, существенно меньших вязкости разрушения Kic. В дальнейшем кардинальное воздействие коррозионных сред на докрптическин рост трещин было подтверждено и для ряда других высокопрочных сплавов. Исключение составляет рост трещин в условиях ползучести при повышенных температурах, а также в высокоуглеродистых низкоотпущенных сталях с мартенситной структурой. В последнем случае фактором замедленного разрушения может быть водород, оставшийся в металле после металлургического передела.

растворение. Адсорбция иоверхностноактивных веществ на поверхности высоконапряженного материала в кончике трещины приводит к понижению поверхностной энергии и облегчению разрушения (эффект Ребипдера) [2501. Адсорбционное воздействие среды влияет на трещиностойкость только высокопрочных низко-пластичных сплавов. В этом случае оно даже приводит к существенному падению вязкости разрушения Kic [255], а при длительном нагружены!! является доминирующим при значениях коэффициента интенсивности напряжений, близких к Kis, когда в связи с высокими скоростями докритического роста трещин нет условий для реализации остальных механизмов.

Понимание физико-химической природы коррозионного разрушения наиболее важно в случае роста трещин при ЕШЗКПХ значениях коэффициента интенсивности напряжений, кинетика которых определяет долговечность изделий с трещиной. Здесь доминирующим является либо водородное охрупчивание, либо локальное анодное растворение. Механизм водородного охрупчива-ния (см. § 47) характеризуется тем, что независимо от состава среды и приложенного потенциала в вершине трещины вследствие гидролиза продуктов коррозии устанавливаются всегда такие значения рН и потенциала, при которых термодинамически возможен процесс разряда ионов водорода

'i5. Гуревич С. Е., Едидович Л. Д. О скорости распространения трещины в пороговых значениях коэффициента интенсивности напряжений в процессе' усталостного разрушения.— В кп.: Усталость и вязкость разрушения металлов.— М.: Наука, 1974, с. 36—79.