Значениях комплекса

где n = 0im/tj коэффициент запаса прочности по средним значениям; Ош] -- среднее значение предела контактной а// ц,„или изгибной а,.. Игп выносливости; о среднее значение действующего контактного а/, или изгибного п,, напряжения (вычисляемое при средних значениях коэффициентов нагрузки); i>/.-ц,,, • коэффициент вариации пределов выносливости, принимаемый равным 0,08...0.1 для улучшенных нормальных и нормализованных зубчатых колес и 0,1...0,14 для поверхностно-упрочненных; для vfn,m значения меньше на 10...20 %, ;р„ коэффициент вариации действующих напряжений, равный ;•,, или 0,5и,, соответственно для напряжений изгибных или контактных.

На рис. 17.5, г показаны кривые изменения коэффициента v/ возрастания усилий для трех случаев при разных значениях коэффициентов трения (/т:>1+/Т'Ь): кривая / — 0,1; 2—0,2; 3 0,5. Задаваясь допустимым коэффициентом v/, можно рассчитать по формуле (17.4) значение допускаемого угла давления:

Решив выражение (3.123) относительно модуля т, при некоторых средних значениях коэффициентов YF, /(Fp и KFv получим формулу для приближенного определения модуля:

При средних значениях коэффициентов Yf, Y$, ftp? ориентировочное значение модуля можно определить по формуле

Объем части прибыли Кпр, питающий нижний фланец отливки, был рассчитан по формуле при значениях коэффициентов:

На рис. 17.5, г показаны кривые изменения коэффициента v/ возрастания усилий для трех случаев при разных значениях коэффициентов трения (/т21 +/т'!з) : кривая / — 0,1; 2 — 0,2; 3 — 0,5. Задаваясь допустимым коэффициентом \г, можно рассчитать по формуле (17.4) значение допускаемого угла давления:

Модуль зубьев т определяют расчетом на изгиб исходя из межосевого расстояния aw, полученного из условия контактной прочности. В этом случае для получения расчетной формулы надо в выражении (9.31) заменить Ft на 2M2/d2, где d2 = 2awu/(u + 1 ), (см. формулу (9.9)). Тогда, решив уравнение (9.31) относительно модуля т, при некоторых средних значениях коэффициентов YF, KF^ и KFv получим формулу для приближенного определения модуля:

Нормальный модуль зубьев т„ определяют по аналогии с прямозубыми передачами. При некоторых средних значениях коэффициентов YF, Yp, КРа, KF(t и KFv получим формулу для приближенного определения модуля косозубых передач

Осевая сила Ra существенно влияет на долговечность подшипника (эквивалентную нагрузку). Это проявляется через коэффициент e = Ral(VR\ обусловливающий выбор коэффициентов X и Y. Вообще, для радиальных шариковых и радиально-упорных шарико- и роликоподшипников коэффициент е определяет то минимальное значение силы Ra, при котором она начинает сказываться на долговечности подшипника, т. е. на значениях коэффициентов X и Y.

При отсутствии надежных данных о фракционном составе золы топлива поправку Сфр можно принять для углей и -сланцев равной 1 и для торфа 0,7. Определив по -формуле (2-164) значение коэффициента загрязнения е, (можно по формулам (2-153) или (2-154) при найденных значениях .коэффициентов теплоотдачи от тазов к стенке at 112

При частных значениях коэффициентов Т\, Т2 и т получаем частные виды уравнения (9.3). Среди них выделим типовые уравнения, часто встречающиеся при рассмотрении динамики механизмов. Эти уравнения разделим на три группы: уравнения позиционного типа, интегрирующего типа и дифференцирующего типа *).

Из рис. 6.9 видно, что формула (6.16) обобщает опытные данные в диапазоне изменения комплекса К. от 10~8 до 0,2. При очень низких давлениях, т. е. при значениях комплекса /С.>0,2, опытных данных очень мало. На основании отдельных опубликованных в литературе значений величины do авторы работы [91] сделали предположение, что в этих условиях зависимость $Q=f(K..) вновь выходит на асимптоту, постепенно (при изменении К. от 0,2 до ~2) приближаясь к горизонтальной прямой d0=50.

Сопоставление опытных данных с формулой (7.2) показано на рис. 7.14 и 7.15, из которых видно, что для большинства представленных на этих графиках жидкостей опытные данные значений а отклоняются от расчетной зависимости не более чем на ±20%. Из графиков следует, что при значениях комплекса

При условии 105<ЛГ<107 С = 0,101, а п = 0,25. Как уже отмечалось, при значениях комплекса УУ<107 на механизм переноса теплоты, обусловленный процессом кипения, накладывается влияние механизма переноса естественной конвекцией в однофазной среде. В этой области наблюдается существенно меньшее влияние давления, а сам процесс отличается меньшей устойчивостью, поэтому

Зависимость (11.2) действительна при значениях комплекса 'i

Д. Теплоотдача при очень малых значениях комплекса GrPr

значениях комплекса Па>20, так как в этом случае сильнее сказывается неточность учета потерь в окружающую среду, принятая при обработке опытных данных. Однако для установок большего размера, где величина потерь в окружающую среду относительно мала, усреднение потерь не вызовет большой погрешности,

Численное решение уравнений (17) и (18) произведено при трех значениях комплекса П8: 1,04; 2,34; 6,6, что соответствует начальной влажности рабочего топлива ^=40; 50; 62,5%.

Wd данные при малых значениях комплекса —.

Из рис. 3-9, на котором приведены расчетные значения ^-=f (! — •

где а* = [остр + (0,7а0б)2]1/г; атр — коэффициент теплоотдачи при течении воды в трубе; ос0б — коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме. Эта зависимость наиболее правильно учитывает влияние основных параметров процесса. Она рекомендуется в следующем диапазоне параметров: 0,2 <р < 16,9 МПа; 81 < q < 58- 102 кВт/м2, 1,0 < ы.'см < <[ 300 м/с. При значениях комплекса

Если не принимать во внимание тепловую емкость металла, то, как это видно из рис. 5-22, занижение инерционности изменения температуры может быть небольшим лишь при высоких значениях комплекса е (например, у парожидкостного теплообменника). При малых же е погрешность велика, поэтому для конвективных поверхностей нагрева тепловая емкость металла является основным фактором, определяющим длительность процесса.