Значениях напряжений

Полученную таблицу результатов расчета следует изучить и проанализировать. Если хотя бы одно значение угла давления превышает значение, указанное в задании как предельно допустимое, необходимо повторить расчет, увеличивая значение начального радиуса . Если все углы давления меньше предельно допустимого более чем на 5°, необходимо для получения минимальных габаритов повторить расчет при уменьшенном значении начального радиуса. Если нарушено условие выпуклости при заданных значениях начального радиуса-вектора и параметрах закона движения толкателя в кулачковом механизме с тарельчатым толкателем, ЭВМ вместо результатов расчета полярных координат выдает сообщение о том, что нарушено условие выпуклости. В этом случае расчет надо повторить, увеличив значение начального радиуса-вектора. При анализе результатов расчета надо выделить фазы движения толкателя и определить максимальные значения скоростей и ускорений выходного звена. ,

На рис. 1.13, в построены кривые нагрузка — перемещение для рассматриваемой системы при нескольких значениях начального угла отклонения ф0.

Для оценки влияния недогрева воды до состояния насыщения на развитие кризисных явлений проведена вторая серия: опытов. В этих опытах также снимались характеристики массовых расходов и создаваемого давления в выходном сечении: при изменяющемся противодавлении. Опыты проводились в^ широком диапазоне недогрева — от холодной воды до насыщенной при фиксированных значениях начального давления. Кро-

На рис. 4.6 приведены расчетные массовые расходные характеристики для случая истечения смеси холодной воды с газом при разных значениях начального давления на входе в канал. Расчет проведен по ранее рассмотренной методике в

На рис. 3.1 представлены зависимости е и е' от относительной длины каналов X при различных значениях начального участка в случае задания синусоидального

Рис. 3.1. Изменение е (а) и е' (б) по длине канала при различных значениях начального участка: / — 1=0,8; 2—0,6; 3 — 0,4; 4 — 0,2

Силы, действующие на валы (в плоскости вращения), в долях от полезной окружной силы Р ~> 1,15 Я Для колес 1.07Р В зависимости от угла наклона передачи к горизонтали (1,05— -Н.15) Р В масляных передачах ^ 25Я. В сухих (4--7) Р. Применяются передачи с разгруженными опорами При средних значениях начального натяжения 1 (2—3) Р

Влияние влажности на характеристики РОС с лопаточным и безлопаточным НА исследовано в МЭЙ [98]. Исследования проводились на водяном паре при переменных значениях начального и конечного давлений,начальных температуры и влажности, что позволило в широких пределах менять значения Re, M и у0. Результаты опытов представлены в) на рис. 4.6. В зоне перегретого пара к. п. д. турбины с лопаточным НА выше, чем с безлопаточным. Снижение экономичности РОС с лопаточным НА с ростом влажности происходит значительно интенсивнее, чем аналогичные показатели для ступени с безлопаточным НА. При г/о = 3% к. п. д. моделей оказываются одинаковыми. Для примера приводится зависимость

шего пара G* к первоначальному количеству пара G0, заполнявшего сосуд к началу истечения. При расчете выбрано значение f/V равным 0,01. Если площадь отверстия, приходящаяся на единицу объема сосуда, имеет иные значения, то изменяется только масштаб оси абсцисс, так как продолжительность истечения при прочих равных условиях пропорциональна отношению V/f. Расчеты произведены для случая истечения в пространство с давлением pz — I бар при трех значениях начального давления:

Кривые даны при различных значениях начального давления процесса расширения в барах.

Так как даже и при давлении 1 000 мм рт. ст. <все газы по своим свойствам отклоняются от свойств идеального газа, то при измерении температуры тазовым термометром необходимо вводить поправку. Введение этой поправки основано «а том, что свойства любого реального таза при давлении, стремящемся к нулю, приближаются к свойствам идеального газа. Для введения поправки на неидеальность газа поступают следующим образом. Одну и ту же температуру (например, температуру кипения серы) измеряют газовым термометром .несколько раз при различных значениях начального давления газа в сосуде А термометра (чаще всего от 1 000 до 40 мм рт. ст.). При этом .обнаруживается, что показания газового термометра немного зависят от давления газа (.рис. 3-2); очевидно, правильный результат измерения можно найти, если эти показания экстраполировать на нулевое давление. Точка а на

Испытания на усталость проводят при многократном приложении к образцу изменяющихся нагрузок. Такие испытания обычно длительны (часы — сотни часов), по их результатам определяют число циклов до разрушения при разных значениях напряжений, а в конечном итоге — то предельное напряжение, которое образец выдерживает без разрушения в течение определенного числа циклов нагружения.

ется отличие в моменте начала процесса потери пластической устойчивости образцов сосудов. Последнее объясняется тем, что процесс выпучивания образцов предопределяет локализацию деформаций в зените выпучины, которая способствует протеканию процесса потери несущей способности конструкций при больших значениях напряжений.

вости совпадает с пределом прочности. Количество циклов напряжений, необходимое для доведения элемента конструкции до разрушения, зависит от величины наибольшего переменного напряжения и от алгебраической разности между крайними значениями переменных напряжений, которым элемент подвергается. Чем больше эта разность, тем меньшее число циклов напряжений требуется для доведения материала до разрушения. Зависимость между числом перемен напряжений и величиной наибольшего напряжения графически изображается кривой гиперболического типа (рис. 112). При больших значениях напряжений разрушение происходит при малом числе циклов. По мере уменьшения величины напряжений число циклов возрастает. Наконец, при величине напряжения, равной пределу выносливости ол, материал выдерживает любое число циклов.

Испытания на усталость проводят при многократном приложении к образцу изменяющихся нагрузок. Такие испытания обычно длительны (часы — сотни часов), по их результатам определяют число циклов до разрушения при разных значениях напряжений, а в конечном итоге — то предельное напряжение, которое образец выдерживает без разрушения в течение определенного числа циклов нагружения.

ется отличие в моменте начала процесса потери пластической устойчивости образцов сосудов. Последнее объясняется тем, что процесс выпучивания образцов предопределяет локализацию деформаций в зените выпучины, которая способствует протеканию процесса потери несущей способности конструкций при больших значениях напряжений.

6. Увеличение средних напряжений цикла при неизменных амплитудных значениях напряжений приводит к систематическому снижению числа циклов до возникновения трещины N?.

По результатам испытаний образцов на шести уровнях напряжений составляем вариационные ряды (табл. 6) и строим кривые распределения долговечности (см. рис. 30). Производя горизонтальные разрезы кривых (см. рис. 30) для уровней вероятности Р— = 0,01; 0,10; 0,30; 0,70; 0,90 и 0,99 (1; 10; 30; 70; 90 и 99%), находим • соответствующие долговечности при заданных значениях напряжений, на основании которых строим семейство кривых усталости по параметру вероятности разрушения (см. рис. 31).

Рис. 36. Зависимость вероятности разрушения от долговечности резьбовых соединений при различной амплитуде переменных напряжений: о —резьба накатана, /-=0,18 мм; б —то же, г=0,3 мм; в —то же, г=0,6 мм-г —резьба нарезана, л=0,63 мм; / — 12 — испытания при различных амплитудных значениях напряжений

их матрицы влечет за собой развитие высоких локальных концентраций напряжений в матрице при приложении нагрузки, что обсуждалось в гл. 3. Таким образом, даже в том случае, когда среднее значение напряжений в композите сравнительно невелико, локальные напряжения и деформации внутри композиционного материала могут превосходить предел упругости. По этой причине исследование микромеханики упругопластического поведения важно даже для таких композиционных материалов, которые предназначаются для работы при значениях напряжений ниже наблюдаемого предела упругости композита. Еще более бесспорна необходимость подобного исследования при проектировании конструкций с максимальной несущей способностью.

близок по своим свойствам к различным композитам металл-— металл, широко применяющимся в технике; (2) при очень малых значениях напряжений, имеющих место в ультразвуковых экспериментах, оба компонента остаются линейно упругими; (3) акустические импедансы компонентов намного отличаются друг от друга. Из того что поведение компонентов является линейно упругим, следует, что наблюдаемая дисперсия обусловлена только наличием волокон, но не вязкоупругостью материала, как можно было бы предположить для композита с эпоксидной матрицей. Для экспериментов были изготовлены образцы двух типов — с объемным содержанием вольфрама 2,2 и 22,1% соответственно. Дисперсионные характеристики этих композитов были определены для гармонических волн при помощи техники водяной бани с использованием широкополосных преобразователей. Полученные данные показывают, что при распространении волн перпендикулярно волокнам композит работает как волновой фильтр, избирательно пропускающий или отражающий периодические волны.

В каждом из «ускоренных» способов явление усталости моделируется лишь с некоторой степенью достоверности. Чем полнее и ближе к реальности это моделирование, тем выше качество рассматриваемого ускоренного способа. Для усталости материала определяющими параметрами при прочих равных условиях должны считаться следующие: силовой фактор (прежде всего, амплитуда циклических напряжений), фактор времени (важнейшее значение имеет время пребывания материала при максимальных значениях напряжений цикла, т. е. длительность верхушки цикла) и специфический для циклической прочности фактор — число перемен характера нагружения (число циклов напряжений). Наиболее трудный (если не невозможный) для моделирования — фактор времени. Обгонять время реально не дано никому, и по этому параметру ни один из экспериментальных способов ускоренного определения характеристик усталости не имеет преимуществ перед другими. Не во всех ускоренных способах осуществляется прямое моделирование и силового фактора, так как не всегда испытания ускоренным способом ведутся при циклическом нагружении с представляющим интерес значением амплитуды напряжений. Ни в одном из ускоренных способов, кроме способов, основывающихся на увеличении частоты циклического нагружения, прямо не моделируется фактор количества циклов нагрузки.