Значениях остальных

Базовая параметрическая диаграмма служит основой для построения диаграммы механического состояния материала при статическом и циклическом видах нагружения с установлением экстремальных долговечностей [36]. Однако, это требует определения границ реализации механизмов диссипации энергии при данных значениях напряжения и параметра р.

Из равенства ее нулю следует: v = сЕ/Н. Зная значения ? и Я, при которых на экране появилось пятно, мы находим скорость, с которой электроны вылетают из отверстия в аноде. Производя эти опыты при разных значениях напряжения Uа на аноде, можно найти зависимость приобретенной электроном скорости от напряженности электрического поля между катодом и анодом. Для простоты мы будем считать это поле однородным и, следовательно, напряженность поля везде одинаковой

Закон Гука (52) может быть представлен графически; если по оси абсцисс откладывать значения е, а по оси ординат — значения о, то зависимость 0 = ЕЕ представится прямой линией (рис. 71). Пропорциональность, т. е. линейная зависимость между айв имеет место не при всех значениях напряжения. Как показывают опыты, после того, как напряжение превысит некоторое значение, называемое пределом пропорциональности опц (рис. 71), зависимость между о и е начинает отклоняться от линейной.

одним и тем же. Постоянные значения « при равных значениях напряжения зеркала испарения и высоты парового пространства могут иметь место лишь тогда, когда концентрация примесей в воде не превышает критическую SKP. В. действительности, как правило, в последней ступени достигаются очень высокие концентрации. Для того чтобы в этих условиях солесодержание воды в предыдущей

В работе [54] сделана попытка оценить влияние излучения на нагруженные сопротивления разной мощности при различных значениях напряжения. В опыте использовали металлизированные сопротивления с номиналами 1000 ом, 250 ком и 1 Мом, рассчитанные на мощность 0,5 и 1 вт. Все образцы облучали интегральным потоком быстрых нейтронов 101в нейтрон/см* и интегральной дозой у-облучения 1011 эрг/г. Для облу-•чения использовали графитовые контейнеры для образцов и конвертор потока исследовательского реактора.

Для представления о значениях напряжения на индуктирующем проводе одновитковых индукторов для нагрева наружной цилиндрической поверхности и токах в них на рис. 21 и 22 приведены зависимости от диаметра цилиндрической детали при различной ширине активного провода и различных частотах. Мощность, передаваемая в деталь, указана на каждом графике и отвечает условиям полной загрузки по мощности типовых установок.

Исследования электропривода в статических режимах псжазал'И, что статистическая ошибка па НПДР пе превышает 9%. Для снятия регулировочных характеристик собственно силового преобразователя были отключены отрицательные обратные связи по току и скорости, а управляющий сигнал подавался непосредственно на вход СИФУ. Эксперименты проводились при трех фиксированных значениях напряжения смещения, выставляемых потеши-гометро'м /?4 и определяющих начальный угол an регулирования в СИФУ. Диапазон вариации этого напряжения определен по результатам ' экспериментальной настройки преобразователя. Анализ полученных характеристик показывает, что данное звено тиристорного преобразователя является существенно нелинейным -с нелинейностью типа «зона нечувствительности» (рис. 2). Эта нелинейность выделена в структуре привода в отдельном звене, поскольку она отражает принцип реализации СИФУ с раздельным управлением .комплектами тиристоров

Зная время восстановления запирающих свойств тиристора и задаваясь величиной &т, нетрудно определить диапазон частот устойчивой работы преобразователя. Из анализа графиков следует, что повышения предела частоты можно достичь уменьшением kv Это возможно, в свою очередь, при заданных значениях напряжения источника

тивной области настройки при небольших относительных значениях напряжения на контуре f-jp = 1,1 -t- 1,3 ] она меняет знак. Пересече-

Для определения оптимального режима питания фотоумножителя пульсирующим напряжением была снята зависимость отношения величины напряжения сигнала к величине напряжения помехи от коэффициента пульсаций при различных значениях напряжения питания. В результате было установлено, что при питании фотоумножителя ФЭУ-19М напряжением от 1100 до 1800б амплитуда пульсаций не должна превосходить 240в. При этом обспечивается отношение сигнала к помехе не менее 10 : 1. Увеличение амплитуды пульсаций выше этого предела резко ухудшает отношение полезного сигнала к помехе.

На рис. III. 4 представлена зависимость изменения выходного напряжения от входного при разных значениях напряжения установки U0. Отсюда видно, что с уменьшением величины регулируемого выходного напряжения коэффициент стабилизации растет.

та армирования и коэффициентов армирования в направлениях 1 и 2. Коэффициенты армирования в направлении 3 различались примерно в 2 раза. Различие в значениях коэффициентов армирования (Х3 этих материалов существенно влияет на значения модуля упругости Ег. Заметного расхождения в значениях остальных упругих характеристик рассматриваемых материалов не наблюдается. Это свидетельствует о том, что при малых долях армирования в направлении 3 по отношению к двум другим, определяющими факторами всех упругих характеристик, кроме модуля упругости Ez, являются коэффициенты армирования в двух других

3. Изменение принятого ранее значения одной из переменных, например х\ на величину Адгц и вычисление значения целевой функции при новом значении хг -f A*i этой переменной и неизменных значениях остальных переменных. Если определяется минимум функции цели z и если вычисленное значение z (x1 + + Л*1, х2, ..., хп) меньше значения z (xi, хг, ..., хп),'го направление поиска по переменной ш выбрано правильно и в памяти ЭВМ следует удержать это значение функции цели. Если же новое значение функции цели больше предыдущего, то знак приращения Axi следует изменить на обратный, вычисляя новое значение целевой функции по координате xi—Ajci. При этом значение z(xi — &.Xi, x2, .... хп) либо уменьшается по сравнению со значением z (хъ xz, ..., х„), либо увеличивается, если достигнут минимум z по переменной х±. При поиске максимума функции цели все изложенные рассуждения соответственно обращаются.

6. Расчет по пп. 1—5 проводится (последовательно) и для других электродов системы при фиксированных значениях остальных сопротивлений разъединения.

Что касается N2 — N1 корней, то они уходят в бесконечность. Это следует из того, что при конечных значениях остальных корней выражение (1.17) будет конечным, тогда как выражение

та армирования и коэффициентов армирования в направлениях 1 и 2. Коэффициенты армирования в направлении 3 различались примерно в 2 раза. Различие в значениях коэффициентов армирования (Х3 этих материалов существенно влияет на значения модуля упругости Ег. Заметного расхождения в значениях остальных упругих характеристик рассматриваемых материалов не наблюдается. Это свидетельствует о том, что при малых долях армирования в направлении 3 по отношению к двум другим, определяющими факторами всех упругих характеристик, кроме модуля упругости Ez, являются коэффициенты армирования в двух других

Общепринятый метод описания пространственного объема заключается в задании уравнений, ограничивающих этот объем поверхностей. Применительно к РП МС, ограничивающие его поверхности Г,-,, j2, задаются положениями точки С захвата при изменении двух обобщенных координат ф^ и q^2 в некоторой области Фу-а-2 при постоянных значениях остальных обобщенных координат ф; (у =^= Ф- /и /2); любые допустимые малые изменения ф/ должны приводить к смещению точки С захвата в одну сторону от Г/,;г (так выделяется внутренняя сторона поверхности). Отсюда следует, что либо ф^ (у =f= /!, /2) должны принимать предельно допустимые значения фу, фз, либо (для вращательных кинематических пар) радиус-вектор точки С (перпендикуляр, опущенный из точки С на ось вращения пары у) должен быть перпендикулярен поверхности Г,-,^.

ванных значениях остальных независимых переменных у, z.

Производительность установки. Зависимость между глубиной закалки, шириной калящего ролика и потребной силой тока во вторичной цепи (при средних значениях остальных параметров^) приведена в табл. 25.

Вначале изучалось течение в соплах, скорости расширения в которых менялись в пределах /5 = 102Ч-103 с~'. Форма каналов определялась изменением параметра р, характеризующего интенсивность расширения потока несущей среды. Профили суживающихся сопл рассчитывались из условия линейного закона изменения скорости расширения вдоль сопла р=р0Кг, где Xj = Ci/a* — текущая безразмерная скорость несущей фазы; р0—исходное значение скорости расширения. Изучалось влияние одного из основных критериев подобия при фиксированных значениях остальных.

По уравнению (17) можно судить, на какую часть оу изменилось бы среднее значение выходного параметра, если бы соответствующий вход увеличился на ох, а другие входы остались без изменения. Таким образом, это уравнение выражает скорость изменения среднего значения выхода по каждому из входов при постоянных значениях остальных входных параметров.

времени вспомогательного и главного сервомоторов [Л. 33, 46]. Величина этих постоянных времени (при неизменных значениях остальных коэффициентов передачи) определяется коэффициентами усиления Ь3 и Ь5. В практике регуляторостроения значения коэффициента &з вспо-