Значениях температур

повышением К„ выход на стабилизированный участок достигается при более высоких значениях скоростей. Как показали фракто-графические исследования, такая неоднозначность кинетических диаграмм во многом обусловлена ветвлением трещин, интенсивность которого зависит от начальных условий нагружения.

Все процессы, протекающие в двигателях, происходят при конечных значениях скоростей, конечных разностях температур и обладают, таким образом, всеми признаками необратимости. Ввиду сложности явлений, происходящих в газе при необратимых процессах, термодинамика не может непосредственно решать задачи, связанные с необратимыми изменениями состояния, и поэтому в первую очередь изучает обратимые процессы, хотя они, требуя для своего осуществления идеальных условий, в двигателях не происходят.

КПД диффузорной решетки представляет собой отношение фактического прироста давления к приросту давления в идеальном газе при одних и тех же значениях скоростей w± и ш2:

псевдоожижения ветвь ОА прямолинейна. При псевдоожижении слоя крупных или тяжелых частиц, для приведения в движение которых могут потребоваться высокие скорости газа, характерные для так называемых переходных режимов течения (при еще более высоких значениях скоростей — турбулентных), участок ОА становится криволинейным.

Поскольку JVa представляет собой объем тела, растворяю-\ щийся с единицы поверхности за единицу времени, а коэффициент а == 1/и где v — активационный объем дислокаций при пла-. I стическом течении, по существу численно может быть охарактери-j зован как максимально возможная «динамическая» плотность ; дислокаций (т. е. плотность их в момент течения), то выражение (211) формально можно интерпретировать следующим образом. Дополнительный поток дислокаций при хемомеханическом эффекте образуется в результате насыщения дислокациями поверхностного слоя до максимально возможной «динамической» плотности, а затем стравливания этого слоя со скоростью химического растворения. Насыщение дислокациями растворяющегося слоя возможно ввиду несравнимых величин скоростей размножения и движения дислокаций, с одной стороны, и растворения тела с другой стороны. Так, при обычных значениях скоростей коррозии стравливание одного моноатомного слоя занимает секунды и более секунды, а дислокационные процессы совершаются с околозвуковыми скоростями. Образование поверхностных источников дислокаций в процессе реализации хемомеханического эффекта приводит к быстрому насыщению поверхностного слоя дислокациями, что создает условия для множественного скольжения (в том числе поперечного скольжения дислокаций) и, следовательно, для разрушения ранее сформировавшихся плоских скоплений, т. е. для релаксации микронапряжений и разупрочнения.

Опыты по изучению закономерностей снижения несущей способности углеметаллопластика в условиях одностороннего нагрева под действием растягивающей нагрузки проводили при одном значении скорости нарастания температуры (Ь = 2 град/с), а под действием сжимающих нагрузок — при двух значениях скоростей нагрева (6 = 2 град/с и b = ДО град/с). Для каждого темпа нагрева испытания вели при трех постоянных уровнях внешней нагрузки. При каждом уровне нагрузки ав (Г)/<т0(Г0) = const, где 00 (Т0)—-предел прочности материала при температуре TO —20° С; ав (Т) — интенсивность внешней нагрузки, приводящая к разрушению образца при определенном температурном поле Т(х).

становится только при больших значениях скоростей. Технологические скорости у1; принятые в резальных машинах, сравнительно невелики и составляют обычно менее 1,0 м/сек. Из опытов видно, что такие скорости при резании неметаллических материалов заметного влияния на увеличение усилия резания не оказывают.

При известных значениях скоростей v и и, радиуса мотовила /? и высоты среза Л расположение вала мотовила над режущим аппаратом (высота установки Н) определяется только высотой хлеба /.

влениях обеспечивается различием в значениях скоростей. На фиг. 12 дан график изменения относительных скоростей в канале лопастного колеса.

Государственный исследовательский институт материалов в г. Праге (Чехословакия) выпускает металлопласт СП-25, состоящий из композиции на основе фторопласта, нанесенной на бронзовую сетку. Этот материал выпускают в виде лент шириной 300 — 10 мм, толщиной 0,4—0,8 мм и длиной до 30 м. После специальной обработки материал, известный под маркой СП-25Л, может быть склеен с металлом с помощью обычных эпоксидных клеев. На рис. 13*приведена диаграмма долговечности подшипника из металлопласта в зависимости от удельной нагрузки при различных значениях скоростей скольжения (от 0,1 до 2 м/с) и температуры эксплуатации (30—70° С).

1. Интенсивность перемешивания концентрических потоков не зависит от абсолютных значений скоростей обоих потоков, а только от их соотношения; это означает, что длина пути перемешивания, выраженная в калибрах, остается неизменной при разных абсолютных значениях скоростей. Результаты исследования А. В. Арсеева для значений скорости до 30 м/сек указывают на наличие некоторой зависимости длины пути перемешивания от абсолютных значений скоростей, причем перемешивание

2 Это положение справедливо в случае значительной разницы в температурах плавления. При близких значениях температур плавления несколько более легкоплавкий металл может оказаться более жаропрочным ввиду каких-либо дополнительных факторов.

При заданных значениях температур на поверхности стенки и окружающей среды вдали от стенки решение задачи сводится к определению коэффициента теплоотдачи.

температуры генерации /г удельного расхода энергии в форме тепла для идеальной абсорбционной холодильной установки эан (штриховые линии) и для действительной одноступенчатой водоаммиачной абсорбционной холодильной установки с регенерацией тепла, осуществляемой в теплообменнике и охладителе конденсата эах (сплошные линии) при трех значениях температур испарения t0 = 4, — 10 и —30°С.

возможным увеличить выработку тепла в ОКГ Q0 и экономию топлива 6ОКГ за счет глубокой утилизации физического тепла конвертерных газов, а следовательно, увеличить суммарную экономию 6Сум замещаемого топлива на промышленной ТЭЦ металлургического комбината за счет использования физического тепла и химической энергии конвертерного газа. Эти зависимости приведены на рис. 2-4. Однако снижение температуры конвертерных газов за ОКГ в два раза ведет к увеличению экономии топлива лишь на 20—22%. Внедрение новых конструкций охладителей, обеспечивающих глубокую утилизацию физического тепла конвертерных газов, связано с увеличением затрат на изготовление поверхностей нагрева и значительным усложнением комплексной системы охлаждения и очистки газов. Зависимость суммарной экономии затрат, получаемой за счет использования физической и химической энергии конвертерных газов, от температурного напора газов в ОКГ иллюстрируется на рис. 2-5. Кривая экономии затрат имеет ярко выраженный оптимум при температуре газов за ОКГ 800—850°С, т. е. при нижних значениях температур, принятых в настоящее время для охлаждения газов в схемах без дожига. Поэтому очевидно, что если снижение температуры газов за ОКГ ниже 800РС связано с увеличением удельных затрат в систему охлаждения в среднем на 12—15%, то такое направление утилизации физического тепла конвертерных газов является неэффективным.

более высокие давления. При работе в масляной ванне обеспечиваются большая стабильность коэффициента трения и лучший теплоотвод от поверхности трения, хотя конструкция тормоза несколько усложняется из-за необходимости создания герметичности масляной ванны и гарантированной подачи масла к поверхностям трения. Следует также учитывать, что при интенсивном нагреве в процессе трения защитная роль смазки снижается и при некоторых значениях температур масляная пленка разрушается, что приводит к изменению характера взаимодействия трущихся поверхностей. В этом случае граничное трение заменяется сухим, что вызывает резкое повышение температуры и износа трущихся поверхностей.

* Необходимо отметить, что в этом случае уравнения будут пригодны лишь при температуре среды, превышающей 0° С, так как при значениях температур среды, близких к нулю, температурный симплекс приобретает бесконечно большое значение. Поэтому для получения более общего решения целесообразно вести отсчет от естественного начала координат (от абсолютного нуля). Однако, учитывая, что нагрев тормоза при низких температурах окружающей среды не оказывает существенного влияния на надежность тормозного устройства, нами принят отсчет от 0° С,

Испытывают крупные изделия в двух камерах. Время выдержки изделий при крайних значениях температур приведено ниже и равно времени достижения равновесия температур.

изделия, кг при предельных значениях температур

Для определения вязкости рабочей жидкости гидросистем при любой температуре можно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 2. Зная вязкость рабочей жидкости при двух значениях температур, наносят эти точки на номограмму и проводят через них прямую линию, которая и будет определять вязкостно-температурную характеристику данной жидкости.

ный уровень температур, возникающих в процессе заклинивания [5]. Конкретных данных о численных значениях температур в условиях высоконагруженного контакта «ролик-вкладыш» не приводится.

Наибольшая температурная разность при заданных крайних значениях температур жидкостей получается при перекрестном токе для случая неперемешивающихся жидкостей, наименьшая — для случая идеального перемешивания обеих жидкостей. При теплообмене между перемешивающейся и неперемешивающейся жидкостями больший температурный напор получается в том случае, когда R < 1, причем Р относится к перемешивающейся жидкости.