Значениях вероятности

понижением износостойкости. Меняется характер разрушения: при малых значениях твердости отрыв частиц происходит после значительного пластического течения (вязкая область разрушения), при твердости свыше HV 4500 МПа отмечается хрупкое выкрашивание без заметной пластической деформации (хрупкая область разрушения).

Заготовки сплава Inconel 718, подвергнутые холодной деформации с последующими закалкой и двухступенчатым старением, имели незначительную разницу в значениях твердости по сравнению с исходным состоянием при большом различии в размерах зерна.

Целью этого отпуска является уменьшение внутренних напряжений и получение повышенных пластических свойств при более высоких значениях твердости, пределов прочности и текучести, чем при высоком отпуске (см. данные для стали марок 60Г, 65Г, 55С2, 50ХФА, 45ХНМФА в табл. 16).

Твердость сердцевины при любом из указанных выше способов получения твердой корки не должна превышать HRC 45 для углеродистых сталей и HRC 50 для легированных сталей, содержащих никель или молибден, так как при больших значениях твердости резко снижается сопротивляемость ударам.

Средний отпуск — нагрев закаленной стали до температуры в интервале 250— 450°, выдержка при этой температуре и охлаждение.Средний отпуск обеспечивает уменьшение внутренних напряжений и получение повышенных пластических свойств при более высоких значениях твердости, пределов прочности и текучести, чем при высоком отпуске (см. данные для сталей 60Г, 65Г, 55С2 в табл. 77).

При неудовлетворительных результатах повторного испытания сварное соединение подлежит повторной термообработке (при завышенных значениях твердости) или бракуется (при заниженных значениях твердости).

Анализ результатов измерений по зонам сварных соединений из сталей 20 и ЗОХГСА после деформации в режиме СПД (рисунок 1) выявил, что минимальный разброс значений твердости в ЗТВ, а также минимальная разница в средних значениях твердости основного металла и ЗТВ наблюдаются после прокатки роликами в режиме СПД с величиной деформации 20 % по сравнению с деформациями 10 % и 40 %.

Минимальный разброс значений твердости в каждой из зон сварного соединения наблюдается после ТЦО и прокатки роликами в режиме СПД. При этом минимальная разница в средних значениях твердости основного металла и ЗТВ сварных соединений обеих марок сталей наблюдается после прокатки роликами в режиме СПД с величиной деформации 20 %.

61. Ударная вязкость сталей умеренной теплостойкости и повышенной вязкости при рекомендуемых значениях твердости штампов для молотов с различной массой падающих частей [24]

При увеличении содержания карбида титана в карбидостали становится менее заметной разница в значениях твердости образцов после спекания, отжига и закалки, иначе говоря основную роль в изменении твердости образцов после термообработки играет стальная связка.

Наибольшее расхождение наблюдается в значениях твердости, причем угол наклона линий для модифицированных чугунов из стальной и чугунной стружки пример но одинаковый Твердость чугуна, выплавленного из обре зи динамной стали, больше зависит от степени эвтектич ности, чем других чугунов, что, очевидно, связано с большим содержанием кремния в исходной шихте

Таким образом расчет (подбор) подшипников по С является расчетом с учетом вероятности неразрушения, равной 0,9. Поправки расчета при других значениях вероятности см. ниже.

расчета получается лишь при экспоненциальном законе. Если все элементы (основной и резервные) одинаковы и Яг — интенсивность отказов в облегченном режиме, а Я — в рабочем, то при высоких значениях вероятности безотказной работы элементов им получена следующая приближенная формула:

При заданных значениях вероятности р и коэффициента 6ДОИ из формулы (18) можно, используя таблицы интеграла вероятностей,

Уравнения (22), (23) при заданных рисках и граничных значениях вероятности отказа изделий q , q2 содержат четыре неизвестных: три контрольных норматива с, , сг • cj и величину объема выборки п . Поэтому для однозначного определения параметров статистического контроля надежности изделий для принятых выше условий контроля необходимо задаться значениями двух неизвестных, например значениями двух контрольных нормативов, или получить недостающие уравнения, наложив какие-либо дополнительные условия на систему контроля. В этом случае задача допускает единственное решение. Последнее имеет место в одном частном случае, когда при контроле надежности изделий вместо трех нормативов с ; . сг , с3 устанавливается один, т.е. принимается с} = с2 = Cj = с. Условиями контроля изделий при этом будут условие приемки по первой выборке у * с , условие продолжения испытаний после первой выборки ? > с , условие приемки после второй выборки ? + q_ * с . _ Выражения для рисков ai и ]Ь' в этом случае имеют вид _ at. = /Y_i?±J!k.; > с при

Уравнения (10), (II) при заданных рисках °(. , р и граничных значениях вероятности отказа изделий ? ; , Я2 содержат четыре неизвестных: значения контрольных нормативов с f , с2 , с3 и величин; п , Поэтом; -для однозначного определения параметров контроля необходимо задаться значениями каких-либо двух неизвестных или наложить какие-либо дополнительные условия на систему контроля. Единственное решение имеет место также в одном частном случае, когда при контроле надежности вместо грех нормативов ?,,$. О устанавливается только один, т.е. с, = с. - су « с . Условиями контроля изделий при этом будут:

Для котлов отопительно-производственных котельных надежность, соответствующая вероятности безотказной работы P(t) > 0,8, обеспечивает устойчивое снабжение потребителей паром и горячей водой. При меньших значениях вероятности возможен недоотпуск теплоты. Вместе с тем вероятность P(t) = 0,8 имеет место при нара-

Следует обратить внимание на то, что коэффициент /СХ1 не зависит от значения АО, и, следовательно, резерв времени \itK, эквивалентный заданному относительному уменьшению интенсивности отказов, одинаков при любых значениях вероятности безотказной работы до введения избыточности.

7. Сравнивая двухканальные системы (2; 2) с общим аппаратурным резервом и раздельным дублированием каналов, замечаем, что при ненагруженном аппаратурном резерве и резерве времени /и>4 обе системы имеют одинаковые характеристики надежности. Но при ^
Из графиков рис. 5.31 видно, что автономная работа подсистем существенно снижает характеристики надежности всей системы. Система (2; 0; 2) проигрывает системе (4; 0; 1) по всем четырем приведенным на рис. 5.31 характеристикам, причем различия в значениях вероятности безотказного функционирования и интенсивности отказов особенно велики при небольших объемах задания и высокой надежности каналов.

Данные свидетельствуют о том, что и при четном, и при нечетном количестве этапов двухканальная система с резервом времени имеет безусловное преимущество по вероятности безотказного функционирования перед одноканальной с дублированием. В частности, если задание не разбивается на этапы (л=1), то' различие в значениях вероятности безотказного функционирования составляет pzq2 при /и=0 и 4р2^4(1+2<7) при /и=26. Что касается среднего времени выполнения задания, то согласно данным табл. 5.10.3 при четном числе этапов оно всегда меньше у двухканальной системы при любых алгоритмах загрузки каналов. При нечетном числе этапов преимущество двухканальной системы сохраняется лишь_при больших п. Проигрыш двухканальной системы одноканальной по FBH при небольших п объясняется тем, что первая не в состоянии выполнить задание за время пб, которое для последней является минимально возможным временем выполнения задания.

Рис. 6.5. Зависимости необходимого относительного запаса производительности от минимального времени выполнения задания при различных значениях вероятности срыва