Значениями амплитуды

в интервале изменения последнего от 10~2 до 104. Расчет выполнен в предположении, что Р2=6, а 7=0,3, т. е. при тех значениях указанных коэффициентов, при которых формула (6.11) наилучшим образом согласуется с опытными данными. Из рис. 6.8 следует, что в интервале изменения числа Ja от 10~2 до 1,0 значение функции if(Ja) »1,0. При значениях числа Ja>600 функция o)(Ja)=0,03Ja.

Относительные значения максимальных напряжений, вычисленные по формулам [61] для различных значений и [, приведены на рис. 2.14. Горизонтальной линией отмечено значение максимальных напряжений, вычисленных по формуле Журавского. Для сравнения представлены данные для изотропного материала, рассчитанные при тех же геометрических параметрах образца. Из рис. 2.14 следует, что решение задачи в уточненной постановке вносит существенную поправку при некоторых значениях ? и / в классический закон распределения напряжений. Особенно эта поправка велика при малых значениях указанных параметров. Распределение напряжений ~cxz шах по длине пролета симметрично относительно сечения ? = 0. В окрестности сечений 5 = +1 характер изменения максимальных значений тхг такой же, как и в окрестности ? -- 0, поэтому на

Прочность при растяжении и сжатии в направлении у оказывается на 60 % больше соответствующих значений характеристик направления х (см. табл. 5.11), в то время как различия в коэффициентах армирования для этих направлений не превышают 10 %. Такое расхождение в значениях указанных прочностей в значительной степени обусловлено структурой армирования. Подтверждается это тем, что для стеклопластика первого типа, отличающегося схемой армирования от второго типа, пределы прочности при изгибе и сжатии в направлении х с учетом объемного содержания арматуры практически не отличаются от значений указанных характеристик направления у. Значения прочности при сжатии в направлении z обоих типов материалов оказались выше, чем значения прочности в двух других направлениях, в то время как содержание арматуры в первых двух направлениях значи-

обусловлены различиями в значениях указанных характеристик- исходных (невискеризованных) материалов (см. табл. 7.2).

Поскольку коэффициенты а, р, 1э в зависимости от зоны деформации изменяются разрывно (скачком), то дифференциальные уравнения задачи будут нелинейными. Однако в пределах каждой зоны диаграммы деформаций при определённых значениях указанных коэффициентов процесс описывается линейными дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами.

Относительные значения максимальных напряжений, вычисленные по формулам [61] для различных значений и [, приведены на рис. 2.14. Горизонтальной линией отмечено значение максимальных напряжений, вычисленных по формуле Журавского. Для сравнения представлены данные для изотропного материала, рассчитанные при тех же геометрических параметрах образца. Из рис. 2.14 следует, что решение задачи в уточненной постановке вносит существенную поправку при некоторых значениях ? и / в классический закон распределения напряжений. Особенно эта поправка велика при малых значениях указанных параметров. Распределение напряжений ~cxz шах по длине пролета симметрично относительно сечения ? = 0. В окрестности сечений 5 = +1 характер изменения максимальных значений тхг такой же, как и в окрестности ? -- 0, поэтому на

Прочность при растяжении и сжатии в направлении у оказывается на 60 % больше соответствующих значений характеристик направления х (см. табл. 5.11), в то время как различия в коэффициентах армирования для этих направлений не превышают 10 %. Такое расхождение в значениях указанных прочностей в значительной степени обусловлено структурой армирования. Подтверждается это тем, что для стеклопластика первого типа, отличающегося схемой армирования от второго типа, пределы прочности при изгибе и сжатии в направлении х с учетом объемного содержания арматуры практически не отличаются от значений указанных характеристик направления у. Значения прочности при сжатии в направлении z обоих типов материалов оказались выше, чем значения прочности в двух других направлениях, в то время как содержание арматуры в первых двух направлениях значи-

обусловлены различиями в значениях указанных характеристик- исходных (невискеризованных) материалов (см. табл. 7.2).

Если удовлетворены требования, приведённые в табл. 16 и 17, то допускаемые напряжения для швов, выполненных дуговой электросваркой, при действии постоянных нагрузок следует принимать в значениях, указанных в табл. 18.

Символ функционала F'0 означает задание способа определения ?(с) при известных значениях указанных выше параметров (факторов). Таким образом, образование поверхностей при механической обработке деталей на станках с ЧПУ, в том числе включенных в ГПС, следует рассматривать как случайный процесс, учитывающий все изменения в объекте производства и в технологической системе за весь период те (ОД причем необходимо учитывать изменения не только за период обработки, но и за весь период нахождения детали в производстве (при транспортировании, на складе и т. п.).

Надежность результатов может также зависеть от рассмотренного выше частотного искажения. Поэтому необходимо определить . какое влияние (если оно вообще имеет место) это искажение может оказать на результаты при выбранных значениях указанных выше параметров. Эффективная частота свертки (частота Найкви-ста)

Мы можем сравнить найденное значение амплитуды со значениями амплитуды для предельного случая при ю-»- 0 и при резонансе. Из (119) мы находим, что х0(<л = 0) =а0/соо — 10/104 см= = 10~3 см. В случае резонанса из (122) получаем

Расчеты на прочность чаще всего сводятся к установлению коэффициентов запаса прочности. В тех случаях, когда эксплуатационные напряжения изменяются по асимметрическому циклу с постоянными во времени значениями амплитуды и среднего напряжения цикла, расчеты проводятся по формулам [70]:

I Далее проводились опыты для определения областей характеристик источника энергии, соответствующих устойчивым стационарным движениям на основании квазистационарного изменения наклона характеристики источника энергии. Были получены зависимости х (N), ф (N) при параметрах у=0, v=l и начальном наклоне (TV (0) (=0,4, которые соответствуют стационарному режиму со значениями амплитуды а л$ 1 и скорости и=1 (U <^ 0). Максимальное значение наклона max \N (г) = 10. Колебания устойчивы почти во всей области наклонов характеристики источника энергии. Осциллограмма этих колебаний представлена на рис. 6 (слева).

I Далее проводились опыты для определения областей характеристик источника энергии, соответствующих устойчивым стационарным движениям на основании квазистационарного изменения наклона характеристики источника энергии. Были получены зависимости х (N), ф (N) при параметрах у=0, v=l и начальном наклоне (TV (0) (=0,4, которые соответствуют стационарному режиму со значениями амплитуды а л$ 1 и скорости и=1 (U <^ 0). Максимальное значение наклона max \N (г) = 10. Колебания устойчивы почти во всей области наклонов характеристики источника энергии. Осциллограмма этих колебаний представлена на рис. 6 (слева).

Верхний предел интеграла (6.88) взят исходя из физических условий задачи. Амплитуда угла отклонения маятника не может быть больше, чем 2я, поэтому поведение функции шст (А) за интересующими нас значениями амплитуды не представляет интереса.

Между формой нелинейных характеристик упругого элемента и формой резонансных кривых имеется определенная связь. Для приближенного построения резонансной кривой псевдогармонических колебаний системы с одной степенью свободы задаются значениями амплитуды А и находят соответствую-

Следует иметь в виду, что приведенные результаты исследований по теплообмену ограничены условиями опытов, в которых они были получены, т. е. сравнительно малыми значениями чисел Маха (Мв С 1), малыми значениями амплитуды колебания скорости (Ма <С 1), числа Рейнольдса Re = 104-rl05, частотой колебаний / = 40 ч-500 Гц.

Расчеты на прочность чаще всего сводятся к установлению коэффициентов запаса прочности. В тех случаях, когда эксплуатационные напряжения изменяются по асимметрическому циклу с постоянными во времени значениями амплитуды и среднего напряжения цикла, расчеты проводятся по формулам [70]:

деляют равномерно между последними указанными значениями амплитуды цикла

Контроль сварки выводов интегральной схемы (ИС) с контактными площадками печатных плат Несплавление вывода с площадкой; расплавление золотого покрытия в межэлектродном зазоре; стекание золота на контактную площадку; расплавление выводов ИС и появление углублений; перегорание вывода и контактной площадки. При стандартном точечном тепловом воздействии температурные отклики бездефектных сварных соединений характеризуются определенными значениями амплитуды и характерного времени теплопередачи. Проблема - разброс излучательных свойств.