Значениями соответствующими

Уровень качества — относительная характеристика качества продукции, основанная на сравнении показателей качества данного изделия с базовыми значениями соответствующих показателей. Систематическое повышение уровня качества — ответственная задача и конструктора изделия, и технолога.

Имея разложения (38) — (39), вычисляем энергию деформации и кинетическую энергию для каждой отдельной ячейки. Последующее осреднение по ячейке дает среднюю энергию, полностью определяемую своим значением в центре волокна. После этого осуществляется завершающий этап перехода от системы дискретных ячеек к однородной континуальной модели, который состоит во введении полей кинематических и динамических переменных, непрерывных по всем координатам. Значения этих переменных на средних линиях волокон совпадают со значениями соответствующих параметров, вычисленными для системы дискретных ячеек. Следовательно, кинетическую энергию и энергию деформации, подсчитываемые так, как это описано выше, можно интерпретировать как плотности энергий для вновь введенной непрерывной и однородной среды. Плотность энергии деформации содержит не только члены, зависящие от эффективных модулей, но и члены, зависящие от некоторых констант, включающих характеристики как физических, так и геометрических свойств компонентов композита (т. е. от «эффективных жесткостей»). Этим и объясняется название теории — «теория эффективных жесткостей». Определяющие уравнения этой теории были получены при помощи принципа Гамильтона в совокупности с условиями непрерывности и с использованием множителей Лагранжа. Аналогичная теория для композитов, армированных упорядоченной системой прямоугольных волокон, была разработана Бартоломью и Торвиком [11].

Рассмотрим процесс деформирования в координатах т —-у (т = т/тг, у = Y/Yr)- Исходные уравнения в этом случае можно упростить. Заменяя вторые инварианты абсолютными значениями соответствующих величин, из уравнений (2.6.1) и (2.6.3) имеем

Таким образом, V(z), 6(z), M(z) и Q(z) являются амплитудными значениями соответствующих величин.

Расчеты показывают, что при расположении грузов в опорных сечениях вторая нечувствительная скорость совпадает со второй собственной частотой. Вообще нижние границы значений нечувствительных скоростей разных порядков всегда совпадают со значениями соответствующих собственных частот и отвечают расположению грузов в опорных сечениях. Физически это объясняется тем, что опорные сечения являются узловыми при колебаниях по всем формам и грузы, действующие в этих сечениях, не могут вызвать колебаний ротора даже на критических скоростях.

Абразивные свойства топлива учитываются значениями соответствующих коэфициентов размолоспособности. Лабораторный коэфициент размолоспособности по методу ЦКТИ определяется следующим образом: взвешенная проба угля объёмом 230 см9 размером фракций 88 —590 мк размалывается в фарфоровой барабанной мельнице объёмом 1,66 л, загружённой 44 шарами диаметром 1". Число оборотов мельницы 47 в минуту. Размол ведётся несколькими циклами. После каждого цикла проба выгружается и просеивается через сито № 70. Проход через сито отбрасывается и взамен него добавляется новая порция до первоначальной ёмкости. Таким образом осуществляется восемь циклов размола Результаты трёх-четырёх начальных циклов не учитываются. Проход в г/мин за последние четыре размола определяет лабораторный коэфициент размолоспособности.

Исследования процессов пластической деформации поликристаллических материалов [49, 51, 56, 59, 65—68] с точки зрения особенностей, приводящих к возникновению микротрещин, убедительно свидетельствуют, что появление микротрещин — естественный результат действия самого механизма пластического деформирования металла. Пластическая деформация металла уже на ранних стадиях сопровождается возникновением зародышевых микротрещин. Процесс накопления повреждений определяется кинетикой напряженно-деформированного состояния при упруговязконла-стическом деформировании материала. Оба процесса необратимы и определяются не только текущими значениями соответствующих параметров, но и всей предшествующей историей изменения этих параметров и, следовательно, должны описываться дифференциальными неголономными зависимостями, которые могут быть проинтегрированы только в случаях, когда задан путь нагруже-ния (деформирования).

За начальный отсчет принять последовательно отсчеты, соответствующие наведению на каждую грань меры, и таким образом, вычислить значения всех угловых интервалов многогранника. Эти вычисленные значения сравнить с действительными значениями соответствующих угловых интервалов и наибольшее (по абсолютной величине) отклонение принять за погрешность показания прибора.

Процесс массообмена определяется полем концентраций компонентов в смеси и полем температуры, а также значениями соответствующих коэффициентов переноса.

На рис. 8.12 не показаны структурные деформации ?ц = ?зз и ?12,,„: а на рис. 8.13 — структурные напряжения азз и о^з, поскольку их зна- '•* чения совпадают со значениями соответствующих макроскопических J величин, зависимости для которых здесь приведены. В рассматрива- "• емых случаях ?

При обратимом (нернстов'скрм) характере анодных поляризационных кривых, описываемых уравнениями (3.2), (3.3) и (3.5), параметры а°в и ав имеют простой термодинамический смысл и связаны со стандартными значениями соответствующих электродных потенциалов. Так, согласно диффузионной кинетике, уравнение (3.2) для чистого компонента В может быть переписано в виде

удельные скольжения ограничены значениями, соответствующими границам активной линии зацепления 6j62. Из опыта эксплуатации следует, что удельное скольжение не должно быть больше К = 3 .

исследуем вопрос о том, вписывается ли при вычисленной величине JM угловая скорость звена приведения в заданные пределы изменения угловой скорости. Для этой цели промежуток времени диаграммы Мс(/) (см. рис. 198) между значениями, соответствующими о>мин и с°макс» разбит на три части Дх/, Д2^ и Д3/, для которых вычислены данные, характеризующие диаграммы

Вайнгартен [301 ] опубликовал результаты экспериментального айализа колебаний трехслойных, симметричных по .толщине, изотропных оболочек, торцы которых закреплялись с помощью податливого компаунда. Экспериментальные собственные частоты расположились между теоретическими значениями,, соответствующими свободно опертым и защемленным краям и найденными по теории типа-Доннелла для эквивалентной однородной изотропной цилиндрической оболочки (см. Джоунс и Клейн, [137]). •

Медианы, в отличие от выборочных средних, являются натуральными значениями, соответствующими целым делениям шкалы. Колебания медиан обычно на 20% превышают колебания выборочных средних'.

Исследованные на стенде ЭРТ-1 ступени являются моделями ДРОС, предлагаемых ЛПИ в качестве разделителей потока для двухпоточных ЦНД мощных паровых турбин. Модели спроектированы и изготовлены с масштабом моделирования 6,25, обусловленным производительностью воздуходувной станции лаборатории турбиностроения. При моделировании учитывалась разница физических свойств рабочего тела натуры и модели. Для натурной ступени использовался перегретый пар (k = 1,3), для модельной — холодный воздух (k = 1,4). Поскольку соблюсти одновременно кинематическое и динамическое подобие достаточно сложно, при моделировании полностью соблюдено кинематическое подобие процесса в натуре и модели, а также максимально возможно сохранено геометрическое подобие. При этом числа Маха Мс1, М№2 получаются как средние между их значениями, соответствующими М = idem и kM? = idem. В области дозвуковых скоростей при МС1 = 0,857 такой выбор числа М модели наиболее полно отвечает динамическому подобию процессов [53]. Для лопаток НА выбран профиль ТС-ЗР, полученный методом конформного отображения профилей осевых турбин типа ТС-А. Профиль ТС-ЗР имеет утолщенную входную кромку, что делает его практически нечувствительным к углу натекания в интервале а0 = 70-МЗО0. Результаты опытного исследования [391 показывают, что профиль обладает хорошими аэродинамическими качествами не только в дозвуковой, но и в сверхзвуковой областях (М = 0,6-ь 1,2).

Эффективность кипения существенно изменяется в зависимости от числа образующихся пузырей. Если их число невелико, то большое значение приобретает вопрос о выборе метода обнаружения кипения жидкости. Визуальный метод обнаружения и метод, основанный на исследовании характера колебаний температуры стенки, обычно дают более низкие значения перегревов стенки, соответствующие начальному вскипанию жидкости, по сравнению с аналогичными значениями, соответствующими повышению коэффициента теплообмена.

Bходящие в уравнение постоянные величины Q^0 и х°„ можно считать средними значениями, соответствующими функциям Q10 (е) и х30 (е). Эти средние значения находят из следующих формул:

В рамках первого приближения будем в дальнейшем считать, что характеристики турбулентного переноса не изменяются по сечению струи и определяются значениями, соответствующими приповерхностному слою.

Кривая, построенная по уравнению (9), как и многие кривые, характеризующие статистическую совокупность, имеет область изменения переменного xl от 0 до оо. Для практических расчетов интервал изменения х{ ограничивают предельными диаметрами капель, полученными непосредственно при измерениях, или значениями, соответствующими определенной величине xit удовлетворяющей поставленной задаче. В статистике при обработке опытных данных за предельный размер переменной принята величина, вероятность появления которой составляет 0,27%. Если эти условия использовать для кривой, построенной по уравнению (9), то максимальный и минимальный диаметры капель будут соответствовать точкам кривой (9), ординаты которой R3 равны 0,27 и 99,73%. Тогда максимальный диаметр капли

у ДТРД стал вентилятор. В настоящее время разработаны следующие основные способы снижения шума одноступенчатого вентилятора: отказ от ВНА вентилятора, пониженная окружная скорость рабочего колеса, оптимальное соотношение чисел лопаток выходного направляющего аппарата и рабочего колеса, увеличенное расстояние между этими рядами лопаток. Следует отметить, что, хотя применение турбовентиляторов с высокой частотой вращения позволяет снизить массу двигателя, требование по уровню шума заставляет ограничивать частоту вращения значениями, соответствующими окружным скоростям вентиляторов 400—450 м/с. Кроме того, рассматриваются другие предложения по снижению шума вентилятора: зазубривание передней кромки лопаток рабочего колеса, нерадиальное расположение лопаток направляющего аппарата, увеличение ширины лопаток и т. д.

Проведены длительные наблюдения сигналов акустической эмиссии (АЭ) на участке кольцевого газопровода в месте его пересечения с автодорогой и водным каналом. АЭ-сигналы от трех пар датчиков записывали на магнитную ленту и анализировали в лабораторных условиях. В результате наблюдения значимого превышения уровня акустической эмиссии над шумовым аппаратурным фоном не установлено. Зависимости скорости счета и суммарного счета импульсов АЭ от времени при обработке записи с уровнем дискриминации, уменьшенным втрое по сравнению с рабочим, показывают, что в этом случае наибольшая скорость счета достигает 40 имп/с, что свидетельствует о существовании медленно протекающих процессов повреждения материала, интенсивность которых, однако, невелика по сравнению со значениями, соответствующими критическому состоянию.