Значениями вычисленными

Два элемента i и j имеют одинаковую твердость материала в текущем состоянии, если разница между их действительными значениями твердости не превышает некоторой заданной величины.

Как видно из табл. 3, между значениями твердости по Виккерсу и по Мейеру существует зависимость, которая для случая наконечника в виде правильной четырехгранной пирамиды с углом между противоположными гранями 136° имеет вид

Службой металлов и сварки Донбассэнерго проведены работы по устранению взаимозависимости механических характеристик металла со значениями твердости, определенными при вдавливании индентора. Существуют статические и динамические методы измерения твердости.

размагничивания /р для каждой марки стали и типоразмера шпильки. При построении такой характеристики необходимо иметь определенное количество шпилек со значениями твердости минимально и максимально допустимых для всех типоразмеров, изготовленных из марок сталей, применяемых на электростанциях.

Указанные бориды обладают высокой стойкостью к кислороду, азоту, углероду и воздействию других окислителей. Они характеризуются высокими значениями твердости, прочности и температуры плавления, в связи с чем приготовление высокодисперсных порошков из

Механические свойства таких керметов приведены на рис. 42 (измерения проводили при 20 °С). Покрытия характеризуются высокими значениями твердости (сохраняющимися после термической обработки), прочности и предела текучести и пониженными по сравнению с чистыми покрытиями значениями относительного удлинения. Несмотря на большее содержание в осадках ТЮ2 по сравнению с АЬОз, значения прочности во всех кер-метах близки, что объясняется наличием агломератов частиц TiCb.

Наличие нескольких закаленных зон с регламентированными различными значениями твердости крайне нежелательно. Поэтому рекомендуется такие детали подвергать закалке и отпуску для получения твердости, средней из указанных значений, а те части, где требуется повышенная твердость, дополнительно подвергать поверхностной закалке (рис. 30).

Вариацию показаний определяют как разность между максимальным и минимальным значениями твердости, полученными при нанесении на меру еще пяти отпечатков, расположенных в узком пятне с расстоянием между ними 3 мм.

Твердость изделия определяют как среднее арифметическое из пяти измерений. Причем, если разность между наибольшими и наименьшими значениями твердости более 5 ед., то операцию повторяют по удвоенному числу измерений. Твердость по Шору обозначается HSD — например, HSD 45.

и механических свойств шие термическую обра- V у* я до 10 кг и партии до 300 шт. — ми значениями твердости для

Твердость электролитического хрома может изменяться в пределах от 400 до 1200 кГ/мм2 при испытании алмазной пирамидой. Она зависит в основном от условий электролиза. Если электролиз ведется при низких температурах электролита и высоких плотностях тока, то получаются так называемые матовые осадки очень твердые и хрупкие. При высоких температурах и низких плотностях тока получаются так называемые молочные осадки, обладающие сравнительно малой твердостью (от 400 до 700 кГ/мм2) и некоторой пластичностью. При средних температурах и низких плотностях тока получаются так называемые блестящие осадки, обладающие средними значениями твердости (700—1000 кГ/мм2).

Для их определения используют зависимости (4,31) ч-(4,47), подставляя в последние последовательные значения углов q>,-поворота кулачка и перемещений S^fy) штанги. Табл. 11 иллюстрирует порядок расчета теоретического профиля кулачка с поступательно движущейся штангой. Правильность расчета определяется совпадением значений основных радиусов-векторов с их значениями, вычисленными при расчете схемы профиля.

В работе 110] содержится вывод выражений для упругих констант в случае плоской задачи для малых искривлений арматуры. За основной прием при решении задачи принято усреднение тензора податливости неоднородного материала по углу, характеризующему поворот площадки при движении точки по линии искривления волокон. Сложные интегралы для вычисления коэффициентов матрицы податливости представлены разложениями в ряды. Выражение для модуля упругости при удержании первого члена в ряду соответствует (3.14). При этом погрешность вследствие неучета остальных членов ряда не превышает 9 % при ф ^ 0,5. В этом же диапазоне параметра ф расчетные значения модуля упругости 1по (3.13)] удовлетворительно согласуются со значениями, вычисленными по формуле

Упругие свойства композиционных материалов, изготовленных на основе нитевидных кристаллов, так же как и свойства материалов на основе непрерывных волокон, линейно зависят от их объемного содержания. Это иллюстрируют типичные зависимости изменения модуля упругости материалов с хаотическим распределением нитевидных кристаллов в плоскости ху от их объемного содержания цкр (рис. 7.3). Данные получены на композиционных материалах, изготовленных на основе нитевидных кристаллов A1N и ТЮ2. На каждую точку испытано по шесть образцов. Коэффициент вариации значений модуля упругости для обоих типов материалов не превышал 6 %. Экспериментальные значения модуля упругости хорошо согласуются с его расчетными значениями, вычисленными по формулам (7.2)— (7.9). Хорошее совпадение опытных и расчетных значений наблюдается также и для других упругих характеристик.

В работе [Л. 64] проверена применимость существующих формул для расчета теплопроводности полиоргано-силоксановых жидкостей. Показано, что значения теплопроводности, вычисленные по уравнению (3-80), существенно отличаются от опытных данных. Для поли-метилсилоксановых жидкостей расхождения между экспериментальными данными и значениями, вычисленными по (3-80), достигают 86%!. Установлено, что уравнение (3-80) может быть уточнено за счет определения зависимости между инвариантом А в уравнении (3-80) и величинами, характеризующими длину линейных молекул. В работе [Л. 64] найдена зависимость между А и молекулярной массой жидкости:

Прямым следствием нового подхода к оценке толщины стенок сильфонов явилось вполне закономерное расположение результатов измерений жесткости при разных способах обработки, а также возможность количественного сравнения опытных данных с расчетными значениями, вычисленными по различным формулам.

Заметим, что найденные приближенные значения у/, fe/ совпадают четырьмя значащими цифрами с соответствующими точными значениями, вычисленными семью итерациями по методу Фридмана [123].

В результате расчета определены давления в зонах контакта и размеры площадок контакта для первой (кривая 1, рис. 10.3) и второй (кривая 2) пар контактирующих зубьев. Отметим, что лишь для второй пары контактирующих зубьев колес с толстыми ободьями наблюдается удовлетворительное соответствие длины площадки контакта и величины давлений на ней с аналогичными значениями, вычисленными по формулам Герца — Беляева (табл. 10.1).

В работе 110] содержится вывод выражений для упругих констант в случае плоской задачи для малых искривлений арматуры. За основной прием при решении задачи принято усреднение тензора податливости неоднородного материала по углу, характеризующему поворот площадки при движении точки по линии искривления волокон. Сложные интегралы для вычисления коэффициентов матрицы податливости представлены разложениями в ряды. Выражение для модуля упругости при удержании первого члена в ряду соответствует (3.14). При этом погрешность вследствие неучета остальных членов ряда не превышает 9 % при ф ^ 0,5. В этом же диапазоне параметра ф расчетные значения модуля упругости 1по (3.13)] удовлетворительно согласуются со значениями, вычисленными по формуле

Упругие свойства композиционных материалов, изготовленных на основе нитевидных кристаллов, так же как и свойства материалов на основе непрерывных волокон, линейно зависят от их объемного содержания. Это иллюстрируют типичные зависимости изменения модуля упругости материалов с хаотическим распределением нитевидных кристаллов в плоскости ху от их объемного содержания цкр (рис. 7.3). Данные получены на композиционных материалах, изготовленных на основе нитевидных кристаллов A1N и ТЮ2. На каждую точку испытано по шесть образцов. Коэффициент вариации значений модуля упругости для обоих типов материалов не превышал 6 %. Экспериментальные значения модуля упругости хорошо согласуются с его расчетными значениями, вычисленными по формулам (7.2)— (7.9). Хорошее совпадение опытных и расчетных значений наблюдается также и для других упругих характеристик.

годными для этой цели, мы не располагаем. Таким образом, поскольку уравнение состояния в его современном виде не позволяет рассчитать аксиальное распределение температуры, приходится задаваться распределением температуры. Поэтому в дальнейшем мы сначала проверим уравнение (34), чтобы аналитически определить форму профилей температуры, которые можно ожидать в этой задаче. Эти профили затем будут сравнены со значениями, вычисленными по уравнению (35) с использованием для (а) данных, полученных в двух экспериментах. Имея форму профиля температуры, с помощью уравнения (34) можно вычислить истинные значения объемного паросодержания для других условий эксперимента.

с подогревом со значениями, вычисленными по измеренным величинам