Значениям энтальпии

Рабочие давления для промежуточных значений температуры среды определяются линейной интерполяцией между ближайшими значениями, указанными в таблице.

Выбор расчетного теплонапряжения зеркала горения в значительной мере определяется характером нагрузки котла. При длительной ровной нагрузке следует задаваться значениями, указанными в табл. 11-2, при пиковой нагрузке можно принимать более высокие значения. Часто при проектировании котельных установок потребности в паре значительно преувеличиваются, вследствие чего в действительности котлы работают с пониженными нагрузками. Это приводит к снижению их к. п. д. за счет больших избытков воздуха.

1.5.3. Для деталей специальных котельных установок (опытно-промышленных, экспериментальных и т. п.) с общим сроком службы при расчетных параметрах (давление среды и температура стенки) менее 10 000 ч и при расчетной температуре стенки не ниже 440° С для углеродистой стали, не ниже 480° С для хромомолибде-новой стали и не ниже 540° С для аустенитной стали величина номинального допускаемого напряжения может быть увеличена в 1,25 раза по сравнению со значениями, указанными в табл. 1.5.1.

Примечание. При сжигании твердого топлива может быть допущено кратковременное увеличение паропроизводителыюсти котлов на 20 — 30% по сравнению со значениями, указанными в таблице.

ное увеличение паропроизводительности котлов на 20—30% по сравнению со значениями, указанными в таблице.

Для электродов третьего габарита (длина 11 900 мм) при холодном состоянии несоосность штоков и молотков устанавливают в соответствии со значениями, указанными на рис. 13-2.

По согласованию предприятия-изготовителя с потребителем для высокоточных подшипниковых узлов допустимые углы перекоса могут быть уменьшены по сравнению со значениями, указанными в табл. 102.

Рабочие давления для промежуточных значений температуры среды определяются линейной интерполяцией между ближайшими значениями, указанными в таблице.

2. По известному значению предела текучести материала в исходном состоянии (при определении значения Гки) или после облучения (при определении значения ТкР) при температуре 20° С в соответствии со значениями, указанными в табл. П2.1, выбирается критериальное значение ударной вязкости (KCV)!- При этом каждое из указанных в таблице значений предела текучести принимается как среднее значение, если для его определения использовалось не менее трех образцов, и как максимальное, если для его определения использовалось два образца.

По равновесной структуре стали делятся на: до-эвтеюпоидные с избыточным ферритом в структуре, эвтектоидные с перлитной структурой, заэв-тектоидные с избыточными карбидами, ледебу-ритные стали, в структуре которых присутствуют первичные карбиды, выделившиеся из жидкой стали. Последнее обстоятельство объясняется тем, что легирующие элементы сдвигают влево точки S, Е диаграммы железо-углерод. Поэтому граница между перечисленными сталями проходит при меньшем содержании углерода по сравнению со значениями, указанными на диаграмме Fe-Fe3C.

Для определения диаметров D0 делительной окружности, De наружной окружности и ширины зуба Ьх и Ьг допускается пользоваться значениями, указанными в табл. 46—48.

При определении di'/dp с помощью таблиц теплофизических свойств (по значениям энтальпии в зависимости от давления на линии насыщения) устанавливается изменение энтальпии Ai' для небольшого интервала давлений Др в области абсолютных значений р, охватывающей давление р3 в сечении, где жидкость закипает, и значение di'/dp приравнивается отношению Аг'/Ар.

в исследованном диапазоне параметров близок к равновесному. Профили среднемассовой температуры по длине экспериментального участка, определенные по методике, изложенной в параграфе 1.2, и из уравнения теплового баланса по равновесным значениям энтальпии, близки. Максимальное расхождение наблюдается в области температур 600—700 °К, где скорость диссоциации NO2 относительно невелика.

В практике расчетов одноразмерных течений широко применяются кривые Фанно. Аналитические зависимости между термическими параметрами состояния вдоль кривой Фанно известны лишь для совершенного газа. При исследовании течения реальных газов и влажных паров определение их состояний на линиях Фанно обычно связано с довольно кропотливыми графоаналитическими расчетами, так как местные температуры (или давления), отвечающие текущим значениям энтальпии и удельного объема, отыскиваются лишь путем последовательных приближений. В связи со сказанным выясним возможность аналитического описания изменений состояния влажного пара вдоль кривых Фанно.

где C'j и D'j — постоянные коэффициенты, определяемые для каждого теплообменника по рассчитанным значениям энтальпии входа и выхода, т. е.

Так как и, р и v являются параметрами состояния тела, то, следовательно, и энтальпия, как функция этих трех параметров, также является термодинамическим параметром состояния газа. Это означает, что энтальпия есть не просто какая-то математическая величина, а величина характерная, -которая для каждого состояния тела имеет одно, строго определенное значение. По-значениям энтальпии данного тела можно отличить одно его состояние от другого.

VK', vs — средние удельные объемы среды, м3/кг, определяемые по значениям энтальпии в начале и конце элемента (участка).

Для местных сопротивлений, сосредоточенных вблизи входа и выхода элемента (трубы), удельный объем определяется по местным значениям энтальпии, для всех прочих — по средним для элемента (участка), п. 2-16 и 2-17.

Осуществлению автоматического учета зависимости расхода от изменения удельного объема на электрической модели мешало два обстоятельства: отсутствие обратной связи и несоответствие электрического потенциала истинным значениям энтальпии в соответствующих точках турбинной ступени. Последнее было устранено введением в модель описанной выше следящей системы для учета использования энергии выхода пара из предыдущего элемента ступени. Что касается обратной связи, то для ее осуществления нелинейные элементы можно выполнить по схеме, о которой речь будет идти ниже.

Величина потенциала Ф может быть найдена по вычисленным значениям энтальпии и энтропии.

11) параметры р2, v2t, t2t определяют по значениям энтальпии А2( = А] - ДА0р, используя А,5-диа-грамму или таблицы для водяного пара;

Теплоемкость ср определяется либо экспериментально, либо расчетом по известным значениям энтальпии [формула (2.39] или р, v, Г-зависимости вещества [формула 2.49]. При расчете теплоемкости по (2.49) в качестве начального параметра используется теплоемкость при давлении р0 = 0, т.е. в идеально газовом состоянии.