Значениям характеристик

тора. Рассмотрим две точки А и В, соответствующие двум значениям аргумента s и s+As, на плоской кривой, являющейся годографом вектора г (рис. П. 9). Приращение радиуса-вектора г

с по ЗАДАННЫМ значениям АРГУМЕНТА х<п и ФУНКЦИИ уиъ их СТАН-

Пусть, например, механизм некруглых колес применяется как счетно-решающий, и его назначением является воспроизведение функции у = f(x) в промежутке х2 ^ х ^ х\. Углы поворота колеса / считаем пропорциональными значениям аргумента х, а углы поворота колеса 2 — функции у. Тогда при масштабных коэффициентах k\ и ky имеем

Поскольку шаг дискретизации Ах обычно постоянная величина и, следовательно, значениям аргумента х можно придать вид Xt = Дл:1; x2 = Ах2; х( = Axi, .... хп = Ахп, то, использовав известные для чисел ряда 1, 2, 3, . . ., п соотношения

в котором интегрирование производится по значениям аргумента t ^ О, соответствующим реальным условиям работы рассматриваемых систем.

Если имеется ряд значений функции У =/(*)•• У о, У1, У а,.....уп, соответствующих значениям аргумента х: х„, Xi,..., х„, то величины уг — у„, уа—ylr.., уп—уп_! называются разностями 1-го порядка. Обозначают byk =:ykJfl— —Уь разность т-го порядка есть разность 1-го порядка от разности (т— 1)-го порядка: bmyk = &m~lyi,+i — km-lyk. Удобно разности располагать в таблицу (диагональная таблица разностей):

Поэтому для, более полного описания суммарной погрешности размеров и формы наряду с математическим ожиданием и дисперсией необходимо знать корреляционную функцию, которая характеризует степень зависимости между сечениями случайной функции (11.1), относящимися к различным значениям аргумента ф.

Если имеется ряд значений функции у = I (х): у,,, yi, у2, , . . .,уп, соответствующих значениям аргумента х: XQ,

Рассмотрим две точки Л и В на плоской кривой, являющейся годографом вектора г (рис. 1.9). Точки А и В соответствуют двум значениям аргумента: s и s + As. Приращение радиуса-вектора 7 Аг = гх —-г = АВ. С уменьшением As точка В стремится к точке А, а вектор АВ (секущая), вращаясь относительно точки Л, переходит в вектор АВЪ направленный по касательной к кривой в точке Л, т. е.

(5.5.2) могут быть рассмотрены как основанные на знании математического ожидания и дисперсии случайной функции. Для более полного описания случайной функции дополнительно к таким характеристикам, как математическое ожидание и дисперсия, необходимо выявить1 корреляционную функцию, которая характеризует собой степень зависимости между сечениями случайной функции, относящимися к разным значениям аргумента:

Элементы массива равны дискретно заданным значениям аргумента (К = 1) и функции (К. = 2) в соответствии с номером функции I (см. комментарий к NAT(I)), причем J= I, NAT (I) Массив содержит дискретную информацию о функциях (см. § 3.2): К== 1 —/' (Т, е(п)) и К = 2 — — f * (Т, qn). При фиксированном К. элементы массива (за исключением элемента при I = J = 1) образуют таблицу, в которой при J == 1; 1 = 2, NAF (К, I) + 1 помещены дискретные значения Т, при I = 1; J = 2, NAF (К, 2) + 1 помещены дискретные значения &^ или qn (для К = 1 или К = = 2), а остальные места заняты значениями функции /' (Т, е(п)) или /* (Т, q*n) для К = 1 или К = 2, соответствующими приведенным значениям указанных аргументов Время начала нагружения Начальное значение е/"^

годографом вектора г (рис. 1.9). Точки Л и В соответствуют двум значениям аргумента: s и s + Д«. Приращение радиуса-вектора г Дг = гх— г — АВ. С уменьшением Дз точка В стремится к точке Л, а вектор АВ (секущая), вращаясь относительно точки А, переходит в вектор ABlt направленный по касательной к кривой в точке Л, т. е.

В настоящее время накоплен большой опыт по испытанию композиционных материалов. Созданы различные разрушающие [78] и неразрушающие 46] методы определения механических свойств. При корректной постановке эксперимента и правильном выборе геометрических размеров образцов разрушающие и неразрушающие методы позволяют получать весьма близкие по значениям механические характеристики на некоторых типах анизотропных материалов [46]. Необоснованный выбор схемы нагруже-ния и параметров образца может привести к несопоставимым значениям характеристик, полученных на одних и тех же материалах одними и теми же разрушающими методами [12, 26, 84, 93]. Это объясняется прежде всего тем, что не все разрушающие методы . достаточно изучены; многие методы разработаны для изучения свойств изотропных материалов, позже перенесены на исследования пластмасс, а затем распространены на композиционные материалы. Естественно, они не учитывают особенностей структуры и свойств композиционных материалов, что приводит к результатам, которые невозможно повторить, а часто сопоставить даже при таких видах нагру-жения, как испытание на растяжение, сжатие и изгиб. Испытание на сдвиг композиционных материалов изучено мало [78, 119].

Современное развитие техники неразрушающих испытаний материалов, изделий и конструкций позволяет с достаточной для инженерной практики точностью определить непосредственно в изделиях физико-механические и геометрические характеристики. Перерасчет конструкции или изделия по фактическим значениям характеристик, полученных из неразрушающих испытаний, позволяет дать объективную оценку работоспособности конкретных конструкций.

Исходя из требований к минимальным значениям характеристик и результатов испытаний описанными выше методами, все исследованные стали могут считаться пригодными для работы при криогенной температуре эксплуатации (111 К). Однако только у нержавеющей стали 13Сг—19Мп обнаружены существенно более высокие характеристики основного металла, металла сварного шва и зоны термического влияния при определении критического раскрытия трещины и при построении R-кривых.

В настоящее время накоплен большой опыт по испытанию композиционных материалов. Созданы различные разрушающие [78] и неразрушающие 46] методы определения механических свойств. При корректной постановке эксперимента и правильном выборе геометрических размеров образцов разрушающие и неразрушающие методы позволяют получать весьма близкие по значениям механические характеристики на некоторых типах анизотропных материалов [46]. Необоснованный выбор схемы нагруже-ния и параметров образца может привести к несопоставимым значениям характеристик, полученных на одних и тех же материалах одними и теми же разрушающими методами [12, 26, 84, 93]. Это объясняется прежде всего тем, что не все разрушающие методы . достаточно изучены; многие методы разработаны для изучения свойств изотропных материалов, позже перенесены на исследования пластмасс, а затем распространены на композиционные материалы. Естественно, они не учитывают особенностей структуры и свойств композиционных материалов, что приводит к результатам, которые невозможно повторить, а часто сопоставить даже при таких видах нагру-жения, как испытание на растяжение, сжатие и изгиб. Испытание на сдвиг композиционных материалов изучено мало [78, 119].

4. ЭНШС. Руководящие материалы "Разработка методов расчета надежности автоматических линий по заданным значениям характеристик надежности их элементов. Шифр по плану 94-63, М., 1964.

Выравнивание статистических распределений характеристик ремонтопригодности. Закон распределения случайной величины является наиболее полной ее характеристикой, он содержит всю информацию о случайной величине. Знание законов распределения характеристик ремонтопригодности позволяет более обоснованно решать следующие вопросы: устанавливать нормативы времени, труда и денежных средств на работы, выполняемые при техническом обслуживании и ремонте; устанавливать требования к значениям характеристик ремонтопригодности; определять вероятные значения характеристик надежности машин с учетом их свойств ремонтопригодности; планировать экспериментальные исследования с целью оценки или контроля характеристик ремонтопригодности и др.

В табл. 285 профили расположены по возрастающим значениям характеристик их формы. При конструировании и расчете следует выбирать наименьшую характеристику формы.

В табл. 338 профили расположены по возрастающим значениям характеристик их формы. При конструировании и расчете следует выбирать наименьшую характеристику формы.

Общую толщину пленки на выходе из сопла для всех двухконтурных форсунок можно приближенно рассчитать по формуле (63), а для одно- и двухкамерных — также соответственно по значениям характеристик Ас и Ап (рис. 26), где вместо А надо откладывать Ас и Ап.

По Л. И. Седову [74] два физических явления подобны, если по численным значениям характеристик одного явления можно получить значения сходственных характеристик другого простым пересчетом, аналогичным переходу от одной системы единиц измерения к другой. Такой пересчет может быть осуществлен на основе свойств инвариантности некоторого числа независимых безразмерных комбинаций (безразмерных комплексов), образованных1 из основных параметров подобных физических явлений. Как было установлено в гл. 1, количество независимых безразмерных комплексов, составляющих фундаментальную систему безразмерных переменных, определяется на основании П-теоремы анализа размерностей (§1.3).