Значениям температур

Одним из критериев положительной оценки работы сосудов и аппаратов, работающих при повышенной температуре, по результатам испытаний является соответствие показателей, измеренных при испытаниях, значениям, соответствующим паспортным данным.

паросодержании 0,3—0,40 (р~0,98%). Затем он резко снижается, приближаясь к значениям, соответствующим чистому пару (рис. 13-14), и наступает область подсыхания с минимальной интенсивностью теплоотдачи. Область подогрева жидкости соответствует значениям л;«—0,2, после чего начинается поверхностное, а затем объемное кипение. Максимальные значения коэффициента теплоотдачи соответствуют стержнево-

Таким образом, два корня оказываются равными pi, 2 = = — 1, другими словами, анализ устойчивости привел к сомнительному случаю, когда корни характеристического уравнения оказались равными предельным значениям, соответствующим границе устойчивости рассматриваемых режимов движения. Этот результат казалось бы исчерпывает задачу анализа устойчивости использованным нами методом, поскольку для разрешения такого сомнительного случая требуется выполнить анализ устойчивости во втором приближении.

*21д([ма/смг] приводит потенциал к значениям, соответствующим пассивной области, скорость коррозии уменьшится; если к значениям потенциала, отвечающим активной области или области

Результаты решения вариантов задачи (рис. 4) записывались с помощью двухкоординатного^' регистрирующего устройства. Сравнение графиков показывает, что при уменьшении безразмерного времени выбега тт модуль максимального ускорения увеличивается и приближается к значениям, соответствующим началу торможения. Поскольку начальное ускорение не зависит от тт и одинаково для всех диаграмм, то при увеличении времени выбега до тт = 2,0 ускорение гидропривода при f] = 0,38 имеет наибольший модуль в начале торможения. i>g

длине обусловлено и целиком определяется распределением термодинамических параметров по длине в стационарном режиме. Среднеинтегральные значения коэффициентов близки к их локальным значениям, соответствующим средним по длине термодинамическим параметрам. Поэтому будем предполагать, что коэффициенты уравнений динамики, постоянные по длине, определяются при средних параметрах рабочей среды и газа. Например, с„ = СР(РСР, 6Ср), а2ор = а2(рср, 9Ср). Аналогичное допу-

ратны значениям, соответствующим I —а (с перестановкой v, и v2\. Отсутствующие в таб-приближепием для процентилей F служит формула Ig Fa (Vj, v2) Я a (h — b)~ 1/2 _ Cgt Где лицей

«2/Co)0pt близки к оптимальным значениям, соответствующим характеристикам одноступенчатых моделей. Следовательно, с точки зрения распределения перепадов между ступенями на расчетном режиме работы от-

ний, определенных по результатам испытаний образцов, значениям, соответствующим паспортным данным. Предлагается для оценки качества металла и сварных соединений обследуемого элемента использовать отношение какого-либо фактора Ri; определенного при испытаниях к таковому, установленному по паспортным (или справочным) данным Rj„, которое условно назовем коэффициентом старения Кст, (KCTi = Rj / Rjn). Обычно при испытаниях образцов определяют предел текучести от, относительное удлинение 8 и сужение у. При этом коэффициенты старения по соответствующим показателям механических свойств будут равны:

регулируемом отборе и в конденсаторе, а также из-за изменений в схеме по сравнению с проектной выполняется расчетное приведение параметров к значениям, соответствующим требованиям сопоставимости с ТЭХ или с другими нормативными характеристиками. Условия сопоставимости приведенного эксплуатационного режима и режима ТЭХ заключаются в требовании равенства: расходов питательной воды через ПВД и свежего пара; давлений в деаэраторе; давлений в конденсаторе; теплофикационных нагрузок для теплофикационных ПТУ. Необходима также идентичность тепловых схем.

регулируемом отборе и в конденсаторе, а также из-за изменений в схеме по сравнению с проектной выполняется расчетное приведение параметров к значениям, соответствующим требованиям сопоставимости с ТЭХ или с другими нормативными характеристиками. Условия сопоставимости приведенного эксплуатационного режима и режима ТЭХ заключаются в требовании равенства: расходов питательной воды через ПВД и свежего пара; давлений в деаэраторе; давлений в конденсаторе; теплофикационных нагрузок для теплофикационных ПТУ. Необходима также идентичность тепловых схем.

При определении расчетных температур кожуха кольцевого участка ВГД к значениям температур кожуха, полученным расчетом по формуле (13.32), следует прибавлять Tconst=50°C, для всех остальных участков ВГД Т<10аЛ=0°С. Изменение температуры по толщине слоев происходит по закону прямой (см.формулу 13.34).

Тепловые проводимости, теплоемкости и мощности могут зависеть от искомых температур. Поэтому в общем случае получающиеся системы уравнений являются нелинейными. Однако при решении систем нелинейных уравнений обычно организуют итерационный процесс, при котором определение очередного приближения проводится путем решения системы линейных уравнений, в которой проводимости, теплоемкости и мощности рассчитаны по значениям температур, найденным на предыдущей итерации. Решение систем линейных алгебраических уравнений лежит также в основе некоторых методов решения систем обыкновенных дифференциальных уравнений-

При использовании разложения (4.4) в каждой точке области D «работают» только те координатные функции, у которых коэффициенты равны приближенным значениям температур узловых точек конечного элемента, содержащего данную точку.

Во-вторых, пространственное распределение температуры внутри любого элемента аппроксимируется суммой произведений координатных функций на коэффициенты, равные приближенным значениям температуры в узловых точках, принадлежащих данному элементу.

Для построения разностной схемы введем равномерную пространственную сетку хп =-- (п — 1) Я, п ^ 1, ..., N, h = I /(N — 1) (рис. 5.8). В узлах сетки будем искать две сеточные функции tn и ип, соответствующие приближенным значениям температур стенки Гк (х„) и жидкости Tf (х„). Разностная аппроксимация для уравнения вида (5.36) и граничных условий (5.38) подробно рассматривалась в § 3.3. При аппроксимации уравнения (5.37) заменим производную разностью «против потока». В результате получим следующую разностную схему:

«„, qn рассчитываются но значениям температур t,?~l}, и„"' на предыдущей итерации, а затем решается система линеаризованных уравнений относительно температур /,(,"\ и^} на новой s-й итерации с помощью стандартной подпрограммы.

вычисления Р?ез (7\, ..., TN) на каждом временном шаге решать систему алгебраических уравнений (6.6), в которой собственные лучистые тепловые потоки рассчитываются по известным значениям температур с предыдущего временного слоя. В случае, когда коэффициенты ег не зависят от температуры, коэффициенты матрицы А постоянны для любого временного шага, а изменяются от шага к шагу только векторы свободных членов В, см. (6.7). Поэтому при реализации численной схемы с целью экономии машинного времени целесообразно не решать на каждом шаге по времени систему (6.6), а один раз перед началом цикла по времени вычислить обратную матрицу D = А"1, элементы которой обозначим через d\j. Тогда выражения для эффективных потоков примут вид

Энтальпия жидкости при различных температурах указана в шестом вертикальном столбце обеих таблиц. (Если значения энтальпий воды измерены в ккал/кг, можно принять их значения численно равными значениям температур, так как

Для того же примера найдем среднюю разность температур в случае, если'бы жидкости при тех же температурах текли в противоположных направлениях. В этом случае Д<Ср, найденная по среднеарифметическим значениям температур, имела бы прежнее значение. Для средней логарифмической разности мы получим следующее: наибольшая и наименьшая разности составляют:

По значениям температур в фиксированных точках образцов для любого момента времени строится серия кривых, аналогичных кривой, приведенной на рис. 4-1. Эти кривые должны пересекаться в точке х = 0. Точке пересечения всех кривых и соответствует температура стыка. При малых начальных разностях температур (100° С) и для образцов, выполненных из одинакового материала, температуру поверхности соприкосновения можно принимать равной (/m-Hie) • 0,5.

Граничные термические сопротивления воспроизводятся с помощью проволочных сопротивлений RB и iRr- Собирающие 'шины имитируют ' постоянные температуры газа tr и охлаждающей воды tfB, циркулирующей в каналах. Потенциалы в этих шинах соответствуют необходимым значениям температур газа и воды. Соединительные провода СП должны иметь пренебрежимо малое электрическое сопротивление. Питание моделирующей цепи производится через делитель напряжения Д от аккумуляторной батареи Б. Для измерения напряжения в любой точке электрической цепи используются контактный зонд и потенциометр П.