Значениям твердости

здесь /— один из коэффициентов Я, qv, oc0, q0, ah qt. Производная вычисляется по значениям температуры на предыдущей ите-

Во-вторых, пространственное распределение температуры внутри любого элемента аппроксимируется суммой произведений координатных функций на коэффициенты, равные приближенным значениям температуры в узловых точках, принадлежащих данному элементу.

ляется из наклона кривой be к. вертикали. Так как угол наклона касательных для отдельных участков кривой be к вертикали bd, соответствующих возрастающим значениям температуры, непрерывно увеличивается, коэффициент линейного расширения с ростом температуры возрастает.

Если требуется найти значения величин, соответствующих значениям температуры или давления, не приведенным в приложениях; то их определяют интерполированием.

включенными емкостями (рис. 3-35, внизу). Начальное тепловое состояние исследуемой системы воспроизводится разомкнутым контуром. Последующие состояния моделируются приложением напряжения к зажимам контура и для произвольных моментов времени будут соответствовать значениям температуры в том же масштабе-в сходственных точках стенки4.

Примечание. Требования к предельным значениям температуры воздуха устанавливаются только для изделий с высокой вероятностью безотказной работы.

Весьма вязкие жидкости, как. например, масла с вязкостью 30—40° Е, могут дать отклонения от расчётного уравнения в сторону увеличения. Эти отклонения объясняются тем, что весьма большие потери напора, неравномерно распределённые по слоям, приводит к различным вязкостям. Поэтому вязкости, замеряемые по средним значениям температуры при -входе и выходе, не соответствуют истинной картине явления. По материалам, полученным в гидравлической лабо-ратории МВТУ [17], в этих случаях сле-

ределенной кратности упаривания. Как видно из графика, основное количество летучих органических примесей переходит в пар в первых порциях дистиллята до кратности упаривания приблизительно 5, а затем снижается до минимума. Более высоким значениям температуры соответствует большее содержание органических веществ в паре. Следовательно, концентрация органических веществ в дистилляте будет определяться кратностью упаривания и температурой -дистилляции.

Целью проделанных расчетов была попытка найти вид кривой изменения температуры жидкости по длине канала, чтобы по измеренным значениям температуры стенки и температуры жидкости на выходе из трубы и по подсчитанным величинам удельных тепловых нагрузок определить коэффициент теплоотдачи прямым путем, т. е. делением удельной тепловой нагрузки на величину температурного напора. Однако, как показывают полученные зависимости, воспользоваться ими для этой цели практически не удается, так как распределение температур и тепловых потоков определяется экспонентой, в показателе которой стоит искомая величина — коэффициент теплоотдачи. Можно показать, что и при учете аксиальных растечек получается такой же порочный круг.

кривая фазового перехода между жидкой и газообразной фазами, // — кривая фазового перехода между кристаллической и жидкой фазами, кривая /// — между кристаллической и газообразной фазами. Кривая фазового равновесия жидкости и ее пара имеет конечную протяженность и заканчивается некоторой точкой К, соответствующей вполне определенным для данного вещества значениям температуры и давления.

ризуемой величиной остатка на сите R&&- Температурные кривые построены по локальным значениям температуры газов на оси топочной камеры. Относительное расстояние от горелочного устройства X везде выражено в долях от полной длины пламени (высоты топочной камеры).

очаговых зон для труб, изготовленных из стали группы прочности Х60 ("Средняя Азия - Центр"), удаленных на расстояние более одного миллиметра от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм2 и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки, на боковых поверхностях трещин -2000 Н/мм2, в вершине и местах ветвлений трещин — 2300 Н/мм2, что объясняется локальным охрупчиванием примыкающих к трещинам зон металла в процессе их дискретного подрастания. Подобное распределение твердости по толщине листа трудно объяснить локальным растворением сульфидных включений на поверхности стали с последующим выделением водорода как охрупчи-вающего металл агента. В последнем случае наблюдалось бы монотонное уменьшение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине). Точки с одинаковой твердостью располагались бы по концентрическим полуокружностям или полуэлипсам с центром в коррозионной язве, которая, по предположению некоторых исследователей [69, 86, 213]. образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты (формируются в тонком при-электродном слое при катодной поляризации) с выделением сероводорода и его взаимодействием с основой трубной стали по суммарной реакции

3. При отпуске мартенситных или дисперсионно-твердеющих сталей стремиться к возможно более низким значениям твердости. В атмосферных условиях твердость должна быть Як <^ 40. Нержавеющие стали 410 и 420 проявляют максимальную склонность к растрескиванию в солевом тумане и к водородному растрески-

зонах, непосредственно примыкающих к трещинам от твердости металла вдали от очага разрушения (рис. 1.1). Так, значение микротвзр-дооти металла очаговых зон для труб, изготовленных ие стали группы прочности Х60, удаленных на расстояние более одного миллиметра от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм2 и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки: на боковых поверхностях трещин - 2СЛЭ Н/мм2, в вершине и местах ветвлений трещин - 2300 Н/мм2, что обмшяется локальным охрупчиванием примыкающих к ним вон металла. Подобное распределение твердости по толщине листа не может быть объяснено локальным рс.зтворением сульфидных включений на поверхности стали. В последнем случае наблюдалось бы равномерное изменение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине). по полуокружности или полуадапсу с центром в коррозионной язве, которая по предположению некоторых исследователей, образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты при катодной поляризации. Тогда источником водорода явилась Оы реакция взаимодействия стали с сероводородом, об-радующимся при растворении сульфидных включений.

Имеются зависимости между пределом усталости
Травитель 50а [20 мл НС1; 1 г HgCl2; 80 мл спирта]. Трави-тель 506 [20 мл НС1; 5 г MgCl2; 0,5 г СиС12; 50 мл спирта]. Хенг-стенберг и Борнефелд [37] приводят двойные реактивы, которые также позволяют различать азотированные поверхностные слои, соответствующие различным значениям твердости на кривой твердость—глубина слоя.

По измеренным значениям твердости и тока размагничивания строится градуировочная кривая в координатах: показания коэрцитиметра — твердость.

оценки механических свойств по значениям твердости (переносные твердомеры) и результатов выборочных разрывных испытаний (РИ) позволило создать единую систему технической диагностики и прогнозирования долговечности энергоустановок.

По результатам испытания на твердость путем расчетов можно установить связь с данными других испытаний, связанных с разрушением материала. По значениям твердости можно, например, оценить временное сопротивление (предел прочности при растяжении) ов, условный предел текучести Ои,2. модуль упругости Е и др.

* Указанные в таблице значения твердости по Роквеллу и Виккерсу соответствуют значениям твердости по Бринеллю, определенным с помощью шарика диаметром D = 10 мм при нагрузке Р ~ 3000 кгс.

Пользуясь этими коэффициентами, можно с достаточной для практики точностью установить технологические свойства различных марок конструкционной стали по известным значениям твердости и предела прочности.

* Указанные в таблице значения твердости по Роквеллу, Виккерсу и Шору соответствуют значениям твердости по Бринелю, определенным с помощью шарика диаметром D •= 10 им при нагрузке Р — 3000 кгс.