Значительной длительности

Из вышеизложенного можно сделать вывод, что наиболее производительным и рациональным способом получения точных зубьев является шевингование, применяемое после нарезания зуба, но до термической обработки, после которой для исправления небольших искажений в профиле и шаге и получения чистовой поверхности зубьев целесообразно применить притирку и только в случае значительной деформации прибегать к шлифованию зубьев,

Особый интерес представляют условия образования твердых растворов замещения, в которых железо играет роль растворителя. И. И. Корнилов установил связь между растворимостью элементов в железе и их ионными диаметрами: атомный диаметр растворимого элемента должен отличаться от атомного диаметра железа не более чем на 8—15%. Только при этих условиях не происходит значительной деформации кристаллической решетки растворителя и изменения характера связи. Если это различие не превышает 8%, то образуются непрерывные твердые растворы; если различие составляет 8—15%, то образуются ограниченные твердые растворы. Так, например, хром, с атомным диаметром, отличающимся от железа не более чем на 1,5%, дает с ним непрерывный ряд твердых растворов; молибден, отличающийся от железа по атомному диаметру на 10%, ограниченно растворяется в железе; еще меньше растворяется вольфрам и т. д. Отмеченные закономерности в отношении растворимости элементов в железе распространяются и на некоторые другие элементы.

(стадия I деформационного упрочнения). После стадии единичного (легкого) скольжения начинается стадия множественного скольжения — движение дислокации в двух и более системах. На этой стадии после значительной деформации дислокационная структура металла сильно усложняется и плотность дислокаций возрастает по сравнению с исходным состоянием на 4—6 порядков, достигая 10u-f-1012 см~2. Вследствие упругого взаимодействия между дислокациями сопротивление их движению сильно возрастает и для их продвижения внешнее напряжение должно резко возрасти (стадия /7 упрочнения). Под влиянием все возрастающего напряжения развивается поперечное скольжение винтовых дислокаций, т. е. скольжение с переходом из одной разрешенной плоскости скольжения в другую. Это приводит к частичной релаксации напряжений, аннигиляции отдельных дислокаций разного знака и группировке дислокаций в объемные ячейки, внутри которых плотность дислокаций меньше, чем в стенках ячеек. Наступает /// стадия деформации, когда происходит так называемый динамический возврат, который приводит к уменьшению деформационного упрочнения.

Температура начала рекристаллизации .'n. p металлов, подвергнутых значительной деформации, для технически чистых металлов составляет примерно 0,4 Тпл (правило А. А. Бочвара), для чистых металлов снижается до (0,1—0,2) Тпл, а для сплавов твердых растворов возрастает до (0,5—0,6) Тпл.

значительной деформации при температурах, соответствующих а + р-области, образуется глобулярная (равноосная), структура, когда зерна ос-фазы округлые (дискообразные), а Р-фаза образует сетку по границам зерен а-фазы или представлена изолированными зернами (рис. 157); 3) р-сплавы, структура которых твердый раствор легирующих элементов в р-титане. Эти сплавы содержат большое количество Р-стабилизаторов. Наибольшее применение получили а- и а + Р-сплавы.

Закалке и старению подвергают только полуфабрикаты небольшого сечения: листы, прутки диаметром до 60 мм, профили, небольшие поковки и штамповки. Крупные полуфабрикаты упрочняющей термической обработке подвергают редко из-за низкой прокаливаемости (35—80 мм) *, значительной деформации деталей (конструкции) при быстром охлаждении и повышении чувствительности к концентраторам напряжений и снижении пластичности при увеличении временного сопротивления. Закалка и старение обеспечивают высокие механические свойства только при исходном мелком зерне (20—150 мкм), которое трудно получить в крупных поковках и штамповках.

Необходимость довольно значительной деформации при холодной сварке ограничивает область применения этого процесса как по материалам (преимущественно медь, алюминий и другие пластичные материалы), так и по площади соединяемых поверхностей из-за необходимости приложения значительных усилий для деталей с большой свариваемой поверхностью.

Изменение плотности и перераспределение дефектов кристаллической решетки — процессы, которые протекают в металле, находящемся в неравновесном состоянии после холодной пластической деформации или быстрого (закалочного) охлаждения с высоких температур. Холодная деформация приводит к увеличению плотности дислокаций. У отожженного поликристаллического металла плотность дислокаций 106...108 см~2, а после значительной деформации — 10"...1012 см~2. Дислокации образуют замкнутые сплетения, которые разделяют металл на отдельные ячейки размером порядка одного микрометра. Внутри ячеек плотность дислокации сравнительно не велика.

Клиновые ремни нормальных сечений (ГОСТ 1284.1—80) применяют при скорости ремня и^ЗО м/с. Состоят из корда, оберточного тканевого слоя и слоев резины, свулканизованных в одно изделие. Корд является тяговым элементом ремня. Он выполняется из нескольких рядов прорезиненной ткани, расположенных в зоне нейтральной линии — кордотканевые ремни (в) или из одного ряда толстых шнуров 1 (из капрона, лавсана, вискозы) — кордошнуровые ремни (г). Последние более гибки и долговечны; применяют при шкивах уменьшенных диаметров. Клиновые нормальные ремни — это ремни общего назначения, их выпускают семи сечений: 0(Z) *, А (А), Б (В), В (С), Г(О), Д(Е) и Е, отличающихся размерами (рис. 3.65 и табл. 3.5). Сечение ремня выбирают в зависимости от передаваемой мощности Р± и частоты вращения п\_ малого шкива (рис. 3.66). Сечение ремней 0(2) применяют для передаваемых мощностей до 2 кВт, а сечение Е — свыше 200 кВт. Недостатком ремней является их большая высота, что приводит к значительной деформации сечения при изгибе и к неравномерному распределению

При контактной сварке по мере накопления в щели продуктов коррозии возникают усилия, способствующие их деформации и механическому разрушению в местах сварки. При увеличении шага сварки увеличивается приращение толщины пакета деталей (рис. 53). Между линиями А и Б развитие коррозионных процессов приводит к значительной деформации деталей, а при вариантах шага, находящихся левее линии А, накопление продуктов коррозии незначительно сказывается на изменении геометрических параметров сваренной детали. Приведенные данные способствуют правильному выбору шага контактной сварки.

корд состоит из нескольких рядов вискозной, капроновой или лавсановой ткани. В кордошнуровых ремнях корд состоит из одного ряда крученых анидных шнуров толщиной 1,6. ..1,7 мм. Такие ремни имеют большую гибкость и используются при меньших диаметрах шкивов и больших скоростях по сравнению с кордотканевыми ремнями, однако последние более долговечны. Клиновые ремни нормальных сечений — это ремни общего назначения, их выпускают семи сечений: О, А, Б, В, Г, Д и Е, отличающихся размерами (рис. 8.8, а и табл. 8.2). Сечение ремня выбирают в зависимости от передаваемой мощности Р1 и частоты вращения nl малого шкива (рис. 8.9). Сечение ремней О применяют для передаваемых мощностей до 2 кВт, а сечение Е — свыше 200 кВт. Недостатком ремней является их большая высота, что приводит к значительной деформации сечения при изгибе и к неравномерному

Поточная неподвижная сборка характерна для серийного и мелкосерийного производств при значительной длительности отдельных операций, особенно в процессе сборки изделий большой массы, В этом случае каждый рабочий (или бригада рабочих) выполняет определенную операцию, переходя от одного сборочного стенда к другому.

После закалки высоколегированных сталей в цементированном слое сохраняется большое количество остаточного аустенита, что существенно снижает твердость (рис. 10.12). Повышение твердости достигается обработкой холодом после закалки или высоким отпуском (630—640° С) перед закалкой. В поверхностных участках цементированного слоя высокоуглеродистых сталей концентрация С достигает 2,5— 3,5%, в связи с чем образуется большое количество карбидов. Применение активного карбюризатора и значительной длительности процесса может привести к образованию сплошного слоя карбидов на самой поверхности.

Сушилки периодического деист в и я — камерные — предназначаются для материалов, требующих значительной длительности сушки.

При повышении надежности деталей экскаваторов функциональным методом [l] зачастую необходим поиск оптимального решения методами планирования экспериментов. Однако проведение усталостных испытаний согласно планам экспериментов является очень трудоемким процессом ввиду значительной длительности.

возможности выполнения всех работ по переналадке линии в нерабочее время; это имеет значение в условиях организации смены объектов с оставлением переходящих заделов и при значительной длительности наладок.

Ввиду значительной длительности весовой метод определения используют обычно лишь как контрольный для тарирования солемеров. Для указанной цели завод «Электроприбор» в Москве выпускает лабораторный индикатор солесодержания

Увеличение ас.Мако возможно за счет быстрого искусственного перемешивания слоя без повышения его порозности вокруг погруженного неподвижного тела или за счет равноценного движения самого тела. Таким равноценным может быть не всякое движение, а лишь обеспечивающее отсутствие сколько-нибудь значительной длительности контактирования поверхности тела с одними и теми же частицами. •В таком идеальном случае будет справедливо равенство

Устройство теплого пола первого этажа при сплошном цоколе неизбежно влечет за собой периодическое увлажнение конструкций цокольного перекрытия (особенно весной), что понижает их теплозащитные свойства, а при значительной длительности увлажнения вызывает, кроме того, разрушение древесины грибами.

Применение ЭВМ позволяет решить динамическую задачу с минимальными упрощениями, что, однако, достигается за счет большой мощности устройств и значительной длительности вычислительных операций. Поэтому ценой некоторого снижения точности результатов обычно получают числовые решения с помощью математической модели, в которой отдельные узлы рассматриваются упрощенно. Численные методы решения уравнений динамики парогенераторов и паротурбинных бло-

При значительной длительности интервала нанесения возмущения в простейшем случае вводится поправка к началу времени отсчета кривой разгона (рис. 13-24, в).

Вследствие этого поверхность становится энергетически однородной и активной для появления новых центров кристаллизации и равномерного осаждения металла при последующем катодном импульсе. В этом случае снижаются число дефектов кристаллической решетки и содержание примесей в осадке. При относительно большой плотности тока в обратных импульсах (;а >0,5/к) и значительной длительности их протекания

Исследования показывают, что при значительной длительности насыщения (8 ч), и подаче аммиака в течение всего процесса ннтроцементации (а не только зо