Значительной концентрацией

Гидрокопировальные станки благодаря значительной жесткости конструкции обеспечивают большую точность и более высокий класс чистоты обработки, чем универсальные станки со специальными гидрокопировальными суппортами.

На всех осциллограммах записывалась «нулевая» линия, характеризующая положение статического равновесия механизма. Измерение площадей, ограниченных кривой вынужденных колебаний, необходимое для определения увода, могло быть выполнено только приближенно. Приближенный обмер показал, что практически увод механизма равен нулю. Тот же самый результат дает вычисление по формуле увода, что лишний раз подтверждает вывод, сделанный в предыдущем параграфе; отсутствие увода объясняется сравнительно малым значением инерционного коэффициента при значительной жесткости упругой связи. Следует сказать, что явление увода наблюдалось при снятой упругой связи, однако отсутствие упругой связи исключало возможность регистрации результатов опыта. '

Полученные результаты доказывают возможность существенного ослабления виброактивности несбалансированных упруго подвешенных роторов при сохранении значительной жесткости упругой подвески. При хорошей начальной балансировке мощность и габариты управляемых виброкомпенсаторов сравнительно невелики. Схемы управления позволяют сочетать умеренный виброизолирующий эффект в широкой полосе с повышенной изоляцией отдельных гармоник.

Приведены результаты исследования модели механизма с упруго подвешенным ротором и активной виброзащитной системой, управляемой по перемещению. Показана возможность существенного ослабления виброактивности небалансированных упруго подвешенных роторов при сохранении значительной жесткости упругой подвески.

2. При большой скорости вращения, MJ = const и значительной жесткости элементов кинематической цепи для передач всех типов, кроме определения наибольших значений Р тач, Мтах и Мг тах при срх = 0° по формулам статики (для этого положения е3 = 0), необходимо определить значения нагрузок с учетом инерции неравномерно вращающейся ведомой части кинематической цепи при •f! = 45° (в этом положении еа близко к максимальному) по следующим приближенным формулам:

Этот способ позволяет делать сильфоны с неглубокой гофрировкой fct = 1,1 и большой длиной гофрированной части, предопределяемой длиной трубки-заготовки. Данный тип сильфона может применяться как гибкое соединение большой длины, например гибкий шланг. Вследствие значительной жесткости их не используют в качестве чувствительных элементов.

с большим количеством швов, например, цилиндров низкого давления, необходимо предусматривать максимальное расчленение узла на подузлы, свариваемые отдельно, при отсутствии значительной жесткости.

Определение величины разбалансированности относительно осей прецессии у рассматриваемого гироскопа вызывает определенные трудности, так как в статике ввиду наличия значительной жесткости упругого подвеса величина разбалансированности практически не проявляется.

В тех случаях, когда величина предельно допустимой жесткости оказывается меньшей, чем жесткость исходной воды, что может иметь место при длительно высоких температурах подогрева и весьма значительной жесткости исходной воды, то ограничиться одним подкислением уже нельзя и возникает необходимость частичного умягчения воды, для чего целесообразно применение Н-катионирования (см. гл. 6). Принципиальная схема обработки воды в этом случае представлена на рис. 9-9.

В мелких котельных установках при небольшом расходе пара обычно применяют внутрикотловую обработку воды, а в более крупных установках при значительной жесткости воды — докотловую водоподготовку.

При выводе уравнения управляющего золотника копировального гидравлического следящего привода, имеющего жесткую механическую связь между копиром и золотником посредством щупа / (рис. 3.1) и жесткого рычага, исходим также из того, что в результате действия на задний торец золотника -пружины 3 значительной жесткости можно пренебречь силами инерции и трения, возникающими при неустановившемся движении золотника и других механизмов копировального прибора, а также действующими на золотник реактивными силами, возникающими при прохождении жидкости через рабочие щели.

Лобовые швы испытывают сложные напряжения, характеризуются высокой жесткостью и значительной концентрацией напряжений. Эксцентричное приложение нагрузки вызывает в швах напряжения изгиба от момента PS (см. рис. 244, а). Влияние изгиба уменьшается при длине перекрытия листов и ^ 4S. По длине фланговых швов напряжения распределяются неравномерно. Менее нагруженной оказывается середина швов (см. эпюру тср на рис. 247, б). Так как неравномерность распределения напряжений возрастает с увеличением длины швов, то принимают /Ф ^С 50 k (минимальная длина /ф = 40 мм).

а — со значительной концентрацией напряжений изгиба и кручения в точках /, 2, 3, 4 и 5; б — с пониженной концентрацией напряжений изгиба и кручения

Недостаток — шпоночные пазы ослабляют вал и ступицу насаживаемой на вал детали. Ослабление вала обусловлено не только уменьшением его сечения, но главное, значительной концентрацией напряжений изгиба и кручения, вызываемой шпоночным пазом. Шпоночное соединение трудоемко в изготовлении.

а — со значительной концентрацией напряжений изгиба и кручения в точках /, 2,3,4 и 5; б — с пониженной концентрацией напряжений изгиба и кручения

Очаги со значительной концентрацией напряжений, образовавшиеся в зонах пересечения границ зерен с межслойными поверхностями раздела, по мере увеличения степени деформации инициируют возникновение и развитие повреждений в смежных с ними локальных участках плакирующего слоя. Это в свою очередь приводит к релаксации напряжений в зонах пересечения границ зерен с межслойной поверхностью раздела.

Повышенная коррозионная активность теплоносителя определяется обычно значительной концентрацией водородных ионов, зависящей, в свою очередь, от температуры. Так, при 250 °С концентрация ионов водорода в чистой воде в 23,7 раза больше, чем при 25 °С. В отсутствие кислорода и при температуре менее 200 °С коррозия протекает с водородной деполяризацией без образования устойчивых защитных пленок.

Третий тип сеток удобен в тех случаях, когда направление главных напряжений заранее неизвестно. Окружности деформируются в эллипсы, оси которых указывают на искомые направления наибольших деформаций (главных напряжений). Такие сетки особенно удобны при изучении деформирования образцов со значительной концентрацией деформаций. Преимуществом этих сеток является возможность непосредственного измерения пластического сдвига по перемещению точек соприкосновения' окружностей, а также возможность изучения кинетики расхождения направлений главных и наибольших деформаций. Размер ячеек сеток обычно 0,25—15 мм. База 0,25—1 мм используется для изучения деформаций, превышающих 5%.

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной —давление 170 am, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы; кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 мм с нагревом по методу электросопротивления разрушений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристалл ит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон-

Со значительной концентрацией напряжений изгиба и кручения в местах /, 2, *, 4 и 5

Для защиты от износа петель змеевиков на них устанавливаются индивидуальные манжеты или петли целиком закрываются торкретом и устанавливаются направляющие листы (фиг. 3-44) из стали толщиной =3 мм (фартуки). При способе, показанном на фиг. 3-44,6, узкий проход и направляющие листы позволяют направить мимо труб часть газового потока со значительной концентрацией золы.

Гидроэнергия. Подавляющий удельный вес в гидроэнергетических ресурсах (в их абсолютном выражения) европейских социалистических стран (табл. 2-10) занимает СССР. По имеющимся в настоящее время оценкам [Л. 80] валовый теоретический потенциал поверхностного стока страны достигает 727 млн. кет среднегодовой мощности водотоков, или 6 370 млрд. кет • ч возможной выработки энергии. Полный теоретический потенциал речного стока составляет около 450 млн. кет (3942 млрд. квт-ч}, в том числе для крупных и средних рек (табл. 2-10)—381 млн. кет (3338 млрд. квт-ч). Распределение потенциала речного стока крупных и средних рек характеризуется его значительной концентрацией .в Дальне-Восточном и Восточно-Сибирском экономических районах страны (30 и