Значительной трудоемкостью

1 Диаграмм)- состояния Си — Sri изучали многочисленные исследователи, но из-за значительной сложности (особенно в районе концентрации 20— 50% Sn), а также трудностей достижения равновесного состояния (ввиду малой скорости диффузии олова в меди) вопрос о действительном расположении линии равновесия и природе образующихся фаз еще не разрешен. Укажем, например, что в работе С. Т. Конобеевского растворимость олова в меди устанавливается значительно меньше, чем это указано на рис. 444. Таких результатов авторы добились, применяя диффузионный отжиг чрезвычайно большой длительности. Для анализа структур (реальных) бронз удобнее пользоваться диаграммой, приведенной на рис. 444.

Все изложенное свидетельствует о значительной сложности вопроса.

Таким образом, задача структурного анализа механизмов оказывается задачей топологической, на что, впрочем, указывает и сам автор. Системы, даже в упрощенных схемах, могут оказаться значительной сложности, и «распутать» их обычными способами представляется весьма затруднительным и не всегда возможным делом. А причиной постановки данной задачи является необходимость выяснить возможность полного обхода всех узловых точек в заданной сложной замкнутой многоповодковой цепи. Если такой обход возможен, тогда соответствующие кинематические цепи и построенные из них механизмы Ассур относит к четвертому классу.

Уточненный анализ динамических процессов, происходящих в ДВС с учетом влияния системы регулирования, переменности приведенных моментов инерции кривошипно-шатунных механизмов, диссипативных и нелинейных факторов представляет собой задачу значительной сложности. Рассмотрение этих вопросов выходит за рамки настоящей книги. Обычно используемые в практике методы представления динамических характеристик ДВС для расчетов свободных и вынужденных колебаний достаточно полно изложены в специальной литературе [45; 81].

t max 7/. / = 1,2, является задачей значительной сложности, которая решается обычно

Вследствие значительной сложности и трудоёмкости работы по определению времени поставок отдельных материалов целесообразно производить соответствующую группировку материалов, более или менее одинаковых по условиям снабжения, и в отношении их устанавливать выраженные в днях единые относительные величины текущего запаса. Разнообразие величин страхового запаса в днях также целесообразно сводить к минимуму соответствующей подгруппировкой материалов, одинаковых по условиям восстановления их запаса.

Внимание будет уделено тем строительным процессам, которые являются общими для всех монолитных фундаментов при всех условиях, нарушение и изменение которых заметно снизит эффективность и качество производимых работ. Некоторые положения технических условий вследствие специфики фундаментов турбогенераторов несколько видоизменяются, а часто даже бывают трудно вьгполнимы ввиду значительной сложности работ.

Нельзя, однако, не отметить значительной сложности выполнения данного типа воздухоподогревателя.

Для выделения конкретного решения уравнения энергии вводят условия однозначности. Они включают геометрические, физические, временные (начальные) и граничные условия. Совокупносгь временных и граничных условий называют краевыми условиями. Эти условия представляют собой частично непосредственные результаты наблюдений, частично математические формулировки гипотез, основанных на опытных данных. В общем случае построение условий однозначности представляет задачу значительной сложности. Особенно это относится к задачам горения, абляции, сублимации, к сопряженным задачам тепло- и массопереноса и т. д.

Разработку энергетических балансов ввиду значительной сложности связанных с нею ис-

Ввиду значительной сложности и многовариантности оптимизацию вакуума и связанных с ним характеристик электростанции выполняют методами математического моделирования с использованием электронных вычислительных цифровых машин (ЭВМ). Получаемые при этом результаты оптимизации уточняют при реальном проектировании расчетами вариантов, относительно близких к полученному предварительно оптимальному решению.

1 Диаграмму состояния Си — Sn изучали многочисленные исследователи, но из-за значительной сложности (особенно в районе концентрации 20— 50% Sn), а также трудностей достижения равновесного состояния (ввиду ма-.лой скорости диффузии олова в меди) вопрос о действительном расположении линии равновесия и природе образующихся фаз еще не разрешен. Укажем, например, что в работе С. Т. Конобеевского растворимость олова в меди уста-•навливается значительно меньше, чем это указано на рис. 444. Таких результатов авторы добились, применяя диффузионный отжиг чрезвычайно большой .длительности. Для анализа структур (реальных) бронз удобнее пользоваться .диаграммой, приведенной на рис. 444.

Перечисленные выше два метода, несмотря на свои большие возможности, обладают одним существенным недостатком — значительной трудоемкостью расчетов, при которых физический смысл решаемых задач часто отходит на задний план. В этом смысле более перспективным, на наш взгляд, представляется метод линий скольжения (метод характеристик), который, как правило, не требует введения дополнительных упрощений (например, использования гипотезы плоских сечений, осреднения напряжений вдоль одной из координатных осей и т.п.). Главным и основным достоинством данного метода является его геометрическая наглядность, простота математического аппарата, большой объем получаемой информации о напряженно-деформированном состоянии исследуемого объекта, возможность получения полного решения при согласовании сеток линий скольжения и годографов скоростей. Кроме того, применение метода линий скольжения при решении ряда практических задач свидетельствует о его больших возможностях в плане получения достаточно точных расчетных методик, позволяющих оценить влияние наиболее значимых факторов на предельную несущую способность исследуемых объектов К сожалению метод линий скольжения ограничивается рассмотрением конструкций, расчетные схемы которых отвечают классу плоских и осесимметричных задач теории пластичности. Для данных случаев разработаны основные графоаналитические принципы построения сеток линий скольжения и решения задач о напряженном состоянии деформируемых тел.

Перечисленные выше два метода, несмотря на свои большие возможности, обладают одним существенным недостатком — значительной трудоемкостью расчетов, при которых физический смысл решаемых задач часто отходит на задний план. В этом смысле более перспективным, на наш взгляд, представляется метод линий скольжения (метод характеристик), который, как правило, не требует введения дополнительных упрощений (например, использования гипотезы плоских сечений, осреднения напряжений вдоль одной из координатных осей и т.п.). Главным и основным достоинством данного метода является его геометрическая наглядность, простота математического аппарата, большой объем получаемой информации о напряженно-деформированном состоянии исследуемого объекта, возможность получения полного решения при согласовании сеток линий скольжения и годографов скоростей. Кроме того, применение метода линий скольжения при решении ряда практических задач свидетельствует о его больших возможностях в плане получения достаточно точных расчетных методик, позволяющих оценить влияние наиболее значимых факторов на предельную несущую способность исследуемых объектов. К сожалению метод линий скольжения ограничивается рассмотрением конструкций, расчетные схемы которых отвечают классу плоских и осесимметричных задач теории пластичности. Для, данных случаев разработаны основные графоаналитические принципы построения сеток линий скольжения и решения задач о напряженном состоянии деформируемых тел.

Получить указанное распределение температуры непосредственными измерениями температур весьма затруднительно. Такие измерения потребовали бы закладки значительного количества термопар, наличие которых существенно изменило бы действительное распределение температуры. Кроме того, этот путь отличается значительной трудоемкостью. ,

2. В связи со значительной трудоемкостью опытов и сложностью анализа целесообразно придерживаться поэтапного плана исследований, включающего: а) испытания при постоянных температурах с интервалами в 20—30°С для изучения особенностей и кинетики развития усталостного повреждения и других характеристик; б) испытания в условиях переменных температур при схематизированном режиме, параметры которого выбираются с учетом возможности проведения анализа и использования данных, полученных на первом этапе (T=consi).

Многооперационная штамповка переходов заключается в многократных последовательных операциях штамповки холодным обжимом с раздачей или наоборот. Этот процесс позволяет значительно уменьшить отношение малого диаметра перехода к большому dn/DH, но отличается значительной трудоемкостью и продолжительностью. Поэтому его применяют в исключительных случаях. Каждая операция обжима или раздачи сопровождается нормализацией или отжигом (если процесс штамповки производят в холодном состоянии), что необходимо для разупрочнения металла. Конструкция штампов и последовательность технологических операций аналогичны описанным выше.

Анализ большой теоретической и экспериментальной работы по исследованию прочности турбинных корпусов, проделанной на ЛМЗ В. К. Наумовым [25, 26], показывает, что наибольшие напряжения возникают в тороидальной части передней стенки корпуса. Однако расчет по методике В. К. Наумова отличается значительной трудоемкостью.

Сравнение, приведенное на фиг. 34, является справедливым, очевидно, лишь в том случае, если при изготовлении отливки или поковки может быть обеспечено высокое качество изделия. В большинстве узлов турбин, однако, переход к сварным конструкциям производится прежде всего по причине невозможности получения качественных отливок или поковок сложной конфигурации, изготавливаемых из легированных сталей. Объем работ по заварке стального литья, являющейся наиболее распространенной операцией исправления отливок, в этих условиях чрезмерно велик и связан со значительной трудоемкостью. Процесс заварки плохо поддается механизации и автоматизации сварочного процесса, что не позволяет повысить производительность работ по заварке. В этих условиях определяющим фактором является прежде всего требование обеспечения высокого качества изделия и надежности его в работе.

Приведенные способы восстановления деталей машин металлопокрытиями наряду с относительными их достоинствами обладают и существенными недостатками. Многие из них характеризуются значительной трудоемкостью, включая механическую обработку до и после нанесения покрытия, деформированием деталей, низкой прочностью сцепления покрытия с основным металлом и др. Если учесть, что нормальные износы большинства деталей машин не превышают 0,3 мм, то не всегда целесообразно применять сложные и трудоемкие способы восстановления столь незначительного объема изношенного металла.

В последние годы предпринимаются успешные попытки создания нового универсального метода оценки вязкости разрушения стали как низкой, так и высокой прочности по величине так называемого /-интеграла, представляющего собой изменение потенциальной энергии в упруго-пластическом континууме в процессе распространения трещины. При этом предварительно строят диаграмму нагрузка — податливость, которую затем перестраивают для определения /-интеграла. Имеется ряд лабораторных методик оценки /-интеграла, которые отличаются значительной трудоемкостью, существенно превосходящей трудоемкость определения К.1с- Ввиду того, что пока отсутствует единый методический подход к измерению /-интеграла, приемлемый для инженерных расчетов, подробности различных вариантов имеющихся методик оценки /-интеграла здесь не приводятся.

Достижение строгой соосности валов связано со значительной трудоемкостью и не всегда оправдано, а в отдельных случаях и трудно осуществимо. Даже высокая точность, достигнутая при изготовлении и сборке, в процессе работы может быть нарушена вследствие вибраций и деформаций валов и основания под нагрузкой, осадки фундамента, изменения температуры и других причин. Соединение таких валов глухими муфтами неизбежно приводит к возникновению Значительных дополнительных нагрузок на валы и опоры, ухудшению работы соеДй^ нения, вплоть до выхода его из строя.