Знаменатель уравнения

Помножим числитель и знаменатель выражения (19.7) на среднее значение приведенного момента инерции Уп. ср. Тогда получим

^J становится сравнимым с единицей, знаменатель выражения (3.35) растет быстрее, чем числитель, и поэтому v1 растет медленнее, чем У~иа (о чем уже упоминалось выше). Наконец, при очень больших Ua можно пренебречь единицей в' числителе и в знаменателе, и следова- sin' тельно, при Ua -> оо

Помножим числитель и знаменатель выражения (19.7) на среднее значение приведенного момента инерции Уп. ор. Тогда получим

Угловая скорость вала, при которой знаменатель выражения (16.10) обращается в нуль, а следовательно прогиб z/-»-oo, называется критической угловой скоростью

При значении <7сз=Рн/Рс знаменатель выражения (6.36) становится равным нулю, а значение ыпр=оо. Следовательно, -в рассматриваемых условиях возникновение второго предельного режима физически невозможно, и поэтому его не следует учитывать при расчете. Достижимый коэффициент инжекции компрессора рассчитывают следующим образом. Задаются рядом значений Лсз(<7сз)^1,0 и для каждого из них по формулам (6.28) и (6.33) определяют и уъ.

Разделив числитель и знаменатель выражения (10.11) на / и заменив //? на U , получим:

Угловая скорость вала, при которой знаменатель выражения (18.11) обращается в нуль, а следовательно прогиб //->оо, называется критической угловой скоростью

Так как по условию числитель и знаменатель выражения (18.112) положительны, то положительно и частное. Последнее, следовательно, ограничено снизу, так что искомый минимум существует.

стремума в стационарных точках нет. Из конструктивных соображений задаемся областью изменения жесткостей 3 • Ю3^с12^ 106, 102^с34<^ 10е. В этой области изменения жесткостей при заданных массах и частоте v система не будет находиться в состоянии резонанса, числитель и знаменатель выражения (25) будут знакопостоянными.

Умножив числитель и знаменатель выражения, стоящего под знаком In,

Из выражения (V. 6) видно, что в дорезонансной области частот, где перемещения сосредоточенных масс системы имеют один и тот же знак, возбуждение динамических нагрузок характеризуется низкой эффективностью, так как Кэ<1. Для обеспечения оптимальных условий возбуждения достаточно параметры системы и частоту со выбрать такими, чтобы знаменатель выражения (V. 6) обращался в нуль. Анализируя полученное при этом уравнение, приходим к выводу, что максимальная эффективность возбуждения возможна только в зарезонансной области частот и что такой наиболее выгодный режим нагружения в то же время обеспечивает наибольшую точность испытаний. Это объясняется тем, что повышения эффективности возбуждения можно достичь изменением только массы mi, не влияющей, согласно выражениям (V. 3) и (V. 4), на величину динамической ошибки. Величина этой массы может быть найдена путем решения относительно т\ уравнения, получающегося после приравнивания нулю знаменателя выражения (V. 6) . Полагая, что усло-

Разделим числитель и знаменатель уравнения (7.66) на угловую скорость со//. Получаем

Данное выражение для оценки величины линейного износа при заданной площади трения и плотности материала р позволяет перейти к выражению для расчета интенсивности изнашивания Jh — безразмерной характеристики триботехнических свойств трибосистемы. Для этого достаточно в знаменатель уравнения (4.35) ввести величину пути трения, и тогда, подставив в (4.33) развернутое выражение для AS, получим выражение для интенсивности изнашивания:

Разделим числитель и знаменатель уравнения (7.66) на угловую скорость <ан. Получаем

волны На пластину. Подставляя в знаменатель уравнения (120) выражение скорости распространения продольных волн в воздухе через изгибные, получим

то знаменатель уравнения обращается в нуль и колодка становится самотормозящей. Во избежание самоторможения плавающей колодки отношение -~- должно быть меньше отношения -тг • При

Так как знаменатель уравнения не может быть равен нулю, то, следовательно, при обратном направлении вращения шкива колодка не может быть самотормозящей.

Для регулируемых двигателейвремяработы с неполной скоростью вводится в расчётов знаменатель уравнения (Юа)] с коэфициентом^^ <1, определяемым интерполированием пропорционально процентууменьшения скорости. Установление эксплоатационного режимадви-

Уравнения (474) и (475) показывают, что при одинаковых значениях dKp, in2 и 7р величина Л будет тем меньше, чем больше будет знаменатель уравнения.

Числитель уравнения (3-46) пропорционален числителю уравнения (3-44а). Выбрав соответствующие значения сопротивлений, знаменатель уравнения (3-46) приближенно может моделировать изменение плотности жидкости и kt в зависимости от температуры в соответствии с (3-43). Для учета изменения плотности жидко-

Мостик М включен на сигнал компенсирующего преобразователя 9 и настроен таким образом, что его выходное напряжение моделирует знаменатель уравнения (4-8):

Поделив числитель и знаменатель уравнения (5^3) на б, подставив выражение (5-4) вместо / и заменив отношение Л к б символом критерия Кнудсена, получим уравнение эффективного коэффицианта теплопроводности газов

Данное выражение для оценки величины линейного износа при заданной площади трения и плотности материала р позволяет перейти к выражению для расчета интенсивности изнашивания .//, - безразмерной характеристики триботехнических свойств трибосистемы. Для этого достаточно в знаменатель уравнения (4.35) ввести величину пути трения, и тогда, подставив в (4.33) развернутое выражение для AS, получим выражение для интенсивности изнашивания: