Расчетными зависимостями

Если приведенные моменты сил и момент инерции зависят только от положения вращающегося звена приведения, то основными расчетными уравнениями являются (11.15) и (11.17):

Последние две зависимости формально совпадают с расчетными уравнениями для теплоотдачи при пленочной конденсации пара на холодной стенке/Зависимости для теплоотдачи учитывают перенос теплоты поперек паровой пленки только путем теплопроводности. Лучистая (радиационная) составляющая коэффициента теплоотдачи может быть найдена расчетным путем (гл. 18).

ным, при котором устанавливается режим работы аппарата и определяются конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются: уравнение теплопередачи

1. Основные положения теплового расчета. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть конструкторским, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, при котором устанавливается режим работы аппарата и определяются конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются:

В книге подробно освещены методические вопросы испытания материалов в условиях неизотермического малоциклового нагружения, даны 'схемы испытательных машин, приведены параметры кривых термической усталости многих жаропрочных материалов, показано влияние технологических факторов (режимов литья, термообработки, модифицирования структуры, механической обработки и др.). Экспериментальный материал обобщен расчетными уравнениями, которые рекомендованы для прогнозирования долговечности деталей на стадии проектирования и продления ресурса.

Расчетными уравнениями и функциями, необходимыми для решения задачи определения потребности в ремонте и ожидаемого наличия машин, как это следует из гл. I, являются:

Несмотря на многообразие температурных и конструктивных характеристик .различных высокотемпературных опнетехиических установок, последние с точки зрения лучистого теплообмена могут быть во многих случаях сведены к обобщенным схемам замкнутых систем из двух, трех или более (твердых и газообразных тел). Это дает (возможность многообразные практические задачи объединить едиными расчетными уравнениями. Особым многообразием -и сложностью отличаются задачи, встречающиеся при расчетах промышленных печей. Поэтому книга иллюстрируется рядом примеров, взятых именно из этой области.

очевидно, можно ожидать большего соответствия между расчетными уравнениями и физической схемой рассматриваемого процесса, чем по формулам серого излучения, причем не требуя при этом принципиально новых данных по эмиссионным характеристикам излучающих сред. Кроме отмеченных, в литературе рассматриваются и другие пути и предложения учета селективности излучения газовых сред и тел [Л. 87, 188, 48, 45, 93].

Для определения эффективности тепловой защиты плоской поверхности за участком теплообмена и пористым пояском использован метод суперпозиции решений уравнения энергии. Результаты расчета эффективности по полученным уравнениям сопоставлены с опытными данными и расчетными уравнениями других авторов.

Расчет в общем виде моста, находящегося под нагрузкой, весьма сложен. Поэтому удобно пользоваться расчетными уравнениями при наложении дополнительных условий, как например, стабильности давления р или проходящего расхода Q. При первом допущейии не учитываются уравнения

Хотя «модуль упругости», рассчитанный таким образом, может упростить сравнение свойств различных типов трехслойных конструкций между собой и с обычными композиционными материалами при допущении различия их общей толщины, но полученные данные можно неправильно понять или неправильно использовать. Например, если соединить вместе две одинаковые трехслойные конструкции с целью увеличения общей толщины в 2 раза, то жесткость при изгибе не будет увеличиваться в 8 раз, как это произойдет в случае гомогенных материалов. В соответствии с расчетными уравнениями жесткость увеличится только в 4 раза, а «модуль упругости» при этом уменьшится в 2 раза (рис. 4.7, справа).

Оценка погрешностей измерений. Среднеквадратическая погрешность измерения суммарного коэффициента теплоотдачи в соответствии с расчетными зависимостями (10.1) и (10.16) определяется по формуле

Оценка погрешностей измерений. Определить среднеквадра-тическую погрешность косвенного измерения коэффициента теплопередачи k на одном из режимов. Относительная среднеквад-ратическая погрешность определения коэффициента теплопередачи (см. § 1.7) в соответствии с расчетными зависимостями (10.27) — (10.31) подсчитывается по формуле

Оценка погрешностей измерений. В соответствии с расчетными зависимостями (10.36) и (10.37) максимальная среднеквад-ратическая ошибка косвенного измерения коэффициента теплоотдачи определяется по формуле (см. § 1.7).

Оценка погрешностей измерений. Среднеквадратическая погрешность косвенного измерения коэффициента излучения проволоки Ci в соответствии с формулой (1.21) и расчетными зависимостями (10.48) ... (10.51) может быть найдена из уравнения

ваться для этой цели расчетными зависимостями, полученными при статическом нагружении с предварительной затяжкой, уменьшая допускаемые напряжения в 2,5—5 раз.

Рис. 10.12. Сопоставление эксперименталь ных значений <7,,Р2 при кипении СО2 на проволочках разных диаметров [206] с расчетными зависимостями:

Полученные в работе [10] упругие характеристики материала для плоской задачи в случае однофазного искривления волокон в намоточном кольце совпадают с расчетными зависимостями (см. табл. 3.3), если в них подставить значения параметров fcj, i = = [, 2, 3 из табл. 3.4. Пренебрегая коэффициентом Пуассона v—, для мо-

меры, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами, и на угловые размеры конусов (см. ГОСТ 8593 — 57). 2. При выборе углов первый ряд

Таблица не распространяется на угловые размеры, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами, и на угловые размеры конусов (нормальные конусности по ГОСТу 8593—57).

В табл. 4.1 стандартные ряды нормальных линейных размеров (диаметров, длин, высот и др.) даны по ГОСТ 6636—69* (СТ СЭВ 514—77). Стандарт устанавливает ряды нормальных линейных размеров от 0,001 до 20 000 мм, которые предназначены для машиностроения и других отраслей промышленности. Стандарт не распространяется на технологические межоперационные размеры и на размеры, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами.

Значения нормальных углов (угловых размеров) по ГОСТ 8908—81 (СТ СЭВ 513—77) приведены в табл. 4.3, а их значения, выраженные в радианах — в табл. 4.4. При выборе углов ряд 1 следует предпочитать ряду 2, а ряд 2— ряду 3. Стандарт не распространяется на углы, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами, на углы конусов по ГОСТ 8593—81 и на допуски конусов, для которых задан допуск диаметра в каждом сечении